ВУЗ:
Составители:
Рассмотрим C
x
=24+25/49. Скорость кубовой жидкости
и число Re
2
возрастает вдвое, а коэффициент теплоотдачи α
2
увеличивается в соответствие с формулой (1.19) в
20,73=1,66 раза.
Коэффициент α
1
остается неизменным. Получим
α
1
=2970*1,66=4930 Вт/м
2
*
0
К;
.*
2
/1320
6440
1
4930
1
000401,0
1
0
КмВтК =
++
=
В данном случае поправку на движущую силу можно
найти также, как для кожухотрубчатых теплообменников с
одни ходом в межтрубном пространстве и четным числом
ходов в трубах с помощью рис.1.1. Получим ε
∆t
=0,77; тогда
∆tcp =28,6*0,77=22
0
C
Требуемая поверхность теплопередачи.
F=1820000/1320*22=62,6 м
2
.
Номинальная поверхность F
111п
=50 м
2
по-прежнему
недостаточна.
Перейдя к симметричной компоновке пластин,
например по схеме C
x
=24+25/24+25, получим чистый
противоток с одновременным увеличением α
1
в 1,66 раза:
α
1
=6440*1,66=10690 Вт/м
2
0
К.
;
2
/1435
10690
1
4930
1
000401,0
1
0
КмВтК =
++
=
F=1820000/1435*28,6=44,3 м
2
.
Теперь нормализованный теплообменник подходит с
запасом
%9,12100*
3,44
3,4450
=
−
=∆
. В этом теплообменнике
скорость кубовой жидкости u
2
=0,138 м/с, Re
2
=2016,
скорость воды u
1
=0,498м/с, Re
1
=4930. Масса аппарата
М
111п
=1655 кг.
Для выбора оптимального варианта из трех
конкурирующих необходимо определить гидравлические
29
сопротивления теплоносителей.
6. Расчет гидравлического сопротивления.
Для каждого теплоносителя гидравлическое
сопротивление в пластинчатых теплообменниках определяют
по формуле:
,
2
2
3
2
2
*
ш
u
u
э
d
L
хР
ρ
ρ
ξ
+=∆
где L - приведенная длина каналов, м (табл. 14)[3];
d
э
- эквивалентный диаметр каналов, м;
x - число пакетов для данного теплоносителя;
u
ш
- скорость в штуцерах на входе и выходе, м/с;
ζ= a
1
/Re - для ламинированного движения;
ζ= a
1
/Re
0,25
- для турбулентного движения;
0,2К (0,3 м
2
) 0,5Е 0,5М 0,5Г
а
1
200 425 485 324 210
а
2
17 19,3 22,4 15,0 4,0.
Для определения скорости в штуцерах в (табл.
14)[3]приводятся диаметры условных проходов штуцеров.
Вариант Iп.
Результаты расчета гидравлических сопротивлений:
46,4
4
643
4,22
1
==
ξ
Х
1
=1; L=1,15м; d
ш
=0,15м; u
1ш
=0,344м/с;
u
1
=0,0439 м/с;
;785
2
2
344,0*986
3
2
986*
2
0439,0
*
008,0
15,1
*46,4
1
ПаP =+=∆
;57,3
4
1565
4,22
2
==
ξ
Х
2
=1; u
1ш
=1,24 м/с; u
2
=0,158м/с;
.868523056380
2
996*
2
24,1
2
996*
2
158,0
*
008,0
15,1
*57,3
2
ПаP =+=+=∆
30
Рассмотрим Cx=24+25/49. Скорость кубовой жидкости сопротивления теплоносителей.
и число Re2 возрастает вдвое, а коэффициент теплоотдачи α2 6. Расчет гидравлического сопротивления.
увеличивается в соответствие с формулой (1.19) в Для каждого теплоносителя гидравлическое
20,73=1,66 раза. сопротивление в пластинчатых теплообменниках определяют
Коэффициент α1 остается неизменным. Получим по формуле:
α1=2970*1,66=4930 Вт/м2*0К; L ρu2
2
ρuш
∆Р = хξ dэ * 2 + 3 2 ,
1 2 0
К = 1 1 = 1320 Вт / м * К .
0 , 000401+ + где L - приведенная длина каналов, м (табл. 14)[3];
4930 6440
dэ - эквивалентный диаметр каналов, м;
В данном случае поправку на движущую силу можно
x - число пакетов для данного теплоносителя;
найти также, как для кожухотрубчатых теплообменников с
uш- скорость в штуцерах на входе и выходе, м/с;
одни ходом в межтрубном пространстве и четным числом
ζ= a1/Re - для ламинированного движения;
ходов в трубах с помощью рис.1.1. Получим ε∆t=0,77; тогда
ζ= a1/Re 0,25 - для турбулентного движения;
∆tcp =28,6*0,77=220C
Требуемая поверхность теплопередачи.
0,2К (0,3 м2) 0,5Е 0,5М 0,5Г
F=1820000/1320*22=62,6 м2.
а1 200 425 485 324 210
Номинальная поверхность F111п=50 м2 по-прежнему
а2 17 19,3 22,4 15,0 4,0.
недостаточна.
Для определения скорости в штуцерах в (табл.
Перейдя к симметричной компоновке пластин,
14)[3]приводятся диаметры условных проходов штуцеров.
например по схеме Cx=24+25/24+25, получим чистый
Вариант Iп.
противоток с одновременным увеличением α1 в 1,66 раза:
Результаты расчета гидравлических сопротивлений:
α1=6440*1,66=10690 Вт/м2 0К. 22 , 4
1 2 0 ξ1 = 4 = 4 , 46 Х1=1; L=1,15м; dш=0,15м; u1ш=0,344м/с;
К = = 1435 Вт / м К; 643
0 , 000401 + 1 + 1
4930 10690 u1=0,0439 м/с;
F=1820000/1435*28,6=44,3 м2. 0 , 0439 2 *986 986 *0 , 344 2
Теперь нормализованный теплообменник подходит с 1,15
∆ P1 = 4 , 46 * 0 , 008 * 2 +3 2 = 785 Па ;
50− 44 , 3
запасом ∆ = 44, 3 * 100 = 12, 9% . В этом теплообменнике 22 , 4
ξ2 = 4 = 3, 57 ; Х =1; u =1,24 м/с; u =0,158м/с;
скорость кубовой жидкости u2=0,138 м/с, Re2=2016, 1565 2 1ш 2
скорость воды u1=0,498м/с, Re1=4930. Масса аппарата
М111п=1655 кг. 0,1582*996 1, 242*996
1,15
Для выбора оптимального варианта из трех ∆P2 = 3, 57 * 0, 008 * 2 + 2 = 6380 + 2305 = 8685 Па.
конкурирующих необходимо определить гидравлические
29
30
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 13
- 14
- 15
- 16
- 17
- …
- следующая ›
- последняя »
