ВУЗ:
Составители:
3.13. Уточненный расчет теплопередачи
В связи с тем, что существенное изменение давлении,
по сравнению с рассчитанным в первом приближении,
происходит только в 1-м и 2-м корпусах, где суммарные
потери незначительны, во втором приближении принимаем
такие же значения ,
1
∆
11
∆ и
111
∆ как в первом приближении.
Полученные после перераспределения температур
(давлении) параметры растворов и паров по корпусам
представим в табл. 2.5.
Таблица 2.5
Корпуса
№ Параметры Един.
измер.
I II III
1 W – количество
удаляемой влаги
кг/с 0,295 0,324 0,351
2 X – концентрация
раствора
% 15,2 21,6 40
3 t
n
– температура
греющего пара
град 130
4
пол
t∆ - полезная
разность температур
град 10,35 18,0 34,23
5 t
кип
– температура
кипения раствора
полкип
ttt
∆
−
=
1
град 119,65 94,1 54,66
6 t
вп
- температура
вторичного пара
(
)
111
∆+∆−=
кипвп
tt
град 116,7 89,89 44,34
7 Р
вп
– давление
вторичного пара
атм 1,814 0,715 0,0977
8
111
∆−=
впr
tt
град 115,7 88,89
93
а) Расчет тепловых нагрузок.
,67410*2217*295,0*03,1**03,1*
3
111
кВтrWrDQ
D
====
где «1,03» - 3% потерь тепла в окружающую среду.
()
кгДжPfr
вп
/10*2217814,1
3
11
=== ;
(
)
кгДжатмРfr
пD
/10*21414
3
===
;
скгD /31,0
2141
674
== ;
(
)
[
]
()
[]
,6581,9468,119651,3*09,12285*324,003,1
**03,1
2111222
кВт
ttCGrWQ
кипкип
−−=
=
−
−
=
(
)
[
]
()
[]
.77766,541,94765,2*771,02390*351,003,1
**03,1
3222333
кВт
ttCGrWQ
кипкип
=−−=
=
−
−
=
б) Расчет коэффициентов теплопередачи.
;/1920
35,10*9,33
10*674
*
2
3
1
1
1
КмВт
tF
Q
К
пол
==
∆
=
;/1078
18*9,33
10*658
*
2
3
2
2
2
КмВт
tF
Q
К
пол
==
∆
=
КмВт
tF
Q
К
пол
2
3
3
3
/669
23,34*9,33
777
*
==
∆
= .
в) Распределение полезной разности температур:
;32,10
669
777
1078
658
1920
674
1920
674
58,62
11
1
град
KQ
KQ
tt
полпол
=
++
=
∑
∆∑=∆
;18
12,2
61,0
58,62
2
градt
пол
==∆
градt
пол
24,34
12,2
16,1
58,62
3
==∆ .
94
3.13. Уточненный расчет теплопередачи а) Расчет тепловых нагрузок.
В связи с тем, что существенное изменение давлении, Q1 = D * rD = 1,03 * W1 * r1 = 1,03 * 0,295 * 2217 *103 = 674кВт,
по сравнению с рассчитанным в первом приближении,
происходит только в 1-м и 2-м корпусах, где суммарные где «1,03» - 3% потерь тепла в окружающую среду.
потери незначительны, во втором приближении принимаем
r1 = f (Pвп1 = 1,814 ) = 2217 *10 3 Дж / кг ;
такие же значения ∆1 , ∆11 и ∆111 как в первом приближении.
rD = f (Рп = 4атм ) = 2141*103 Дж / кг ;
Полученные после перераспределения температур
(давлении) параметры растворов и паров по корпусам 674
D= = 0,31кг / с ;
представим в табл. 2.5. 2141
Таблица 2.5 Q2 = 1,03[W2 * r2 − G1 * C1 (t кип1 − t кип 2 )] =
№ Параметры Един. Корпуса = 1,03[0,324 * 2285 − 1,09 * 3,651(119,68 − 94,1)]658кВт,
измер. I II III Q3 = 1,03[W3 * r3 − G 2 * C 2 (t кип 2 − t кип 3 )] =
1 W – количество кг/с 0,295 0,324 0,351
удаляемой влаги = 1,03[0,351 * 2390 − 0,771 * 2,765(94,1 − 54,66)] = 777кВт.
2 X – концентрация % 15,2 21,6 40 б) Расчет коэффициентов теплопередачи.
раствора Q1 674 * 10 3
К1 = = = 1920 Вт / м 2 К ;
3 tn – температура град 130 F * ∆t пол1 33,9 * 10,35
греющего пара
Q2 658 * 10 3
4 ∆t пол - полезная град 10,35 18,0 34,23 К2 = = = 1078Вт / м 2 К ;
F * ∆t пол 2 33,9 * 18
разность температур
5 tкип – температура град 119,65 94,1 54,66 Q3 777
К3 = = = 669 Вт / м 2 К .
кипения раствора F * ∆tпол 3 33,9 * 34,23
t кип = t1 − ∆t пол в) Распределение полезной разности температур:
6 tвп - температура град 116,7 89,89 44,34 674
вторичного пара Q K 1920
∆t пол1 = ∑ ∆t пол 1 1 = 62,58 = 10,32 град;
( )
t вп = t кип − ∆1 + ∆11 ∑Q K 674
+
658 777
+
7 Рвп – давление атм 1,814 0,715 0,0977 1920 1078 669
вторичного пара 0,61
∆t пол 2 = 62,58 = 18град;
8 t r = t вп − ∆111 град 115,7 88,89 2,12
1,16
∆t пол 3 = 62,58 = 34,24 град .
2,12
93 94
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 45
- 46
- 47
- 48
- 49
- …
- следующая ›
- последняя »
