ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Для клиновых ремней применяется комплексный расчет на тяговую
способность и долговечность, т.к. ограниченное количество типоразмеров
клиновых ремней позволило накопить достаточный для проведения таких
расчетов объем экспериментальных данных о параметрах кривых устало-
сти. Для проведения расчета передачи необходимо определить силы и на-
пряжения в ремне.
Максимальное напряжение действует в поперечном сечении
ремня в
месте его набегания на шкив меньшего диаметра d
1
.
циtци1max
1q
q
σσσσσσσ
++
−
=++= (4.1)
где
1
σ
– напряжение растяжения в ведущей ветви ремня;
и
σ
– напряжение изгиба на малом шкиве;
ц
σ
– напряжения от центробежных сил;
t
σ
– полезное напряжение, характеризующее тяговую способность
ременной передачи;
β
f
eq = ,
e
– основание натуральных логарифмов;
f
– коэффициент трения ремня по шкиву;
β
–угол упругого скольжения.
Напряжение изгиба
и
σ
изменяясь по отнулевому циклу, превышает
все другие составляющие наибольшего напряжения и является главной
причиной усталостного разрушения ремня.
1
max
и
d
y
E2=
σ
,
где Е
– модуль продольной упругости материала ремня;
max
y
– расстояние наиболее опасных волокон ремня от нейтральной
линии.
На практике значение
и
σ
ограничивают минимально допустимым для
каждого вида ремня значением d
1
(см. табл. 4.1).
Напряжение от центробежной силы
26
ц
10
ρυσ
−
=
,
где
ρ
– плотность материала ремня, кг/м
3
;
υ
– скорость ремня, м/с.
Расчет на тяговую способность основан на использовании кривых
скольжения. Тяговая способность ременной передачи определяется ко-
эффициентом тяги
0
t
2
σ
σ
ϕ
=
,
где
0
σ
– напряжение от силы предварительного натяжения ремня.
Для клиновых ремней применяется комплексный расчет на тяговую способность и долговечность, т.к. ограниченное количество типоразмеров клиновых ремней позволило накопить достаточный для проведения таких расчетов объем экспериментальных данных о параметрах кривых устало- сти. Для проведения расчета передачи необходимо определить силы и на- пряжения в ремне. Максимальное напряжение действует в поперечном сечении ремня в месте его набегания на шкив меньшего диаметра d1. q σ max = σ 1 + σ и + σ ц = σ t +σ и +σ ц (4.1) q −1 где σ 1 – напряжение растяжения в ведущей ветви ремня; σ и – напряжение изгиба на малом шкиве; σ ц – напряжения от центробежных сил; σ t – полезное напряжение, характеризующее тяговую способность ременной передачи; q = e fβ , e – основание натуральных логарифмов; f – коэффициент трения ремня по шкиву; β –угол упругого скольжения. Напряжение изгиба σ и изменяясь по отнулевому циклу, превышает все другие составляющие наибольшего напряжения и является главной причиной усталостного разрушения ремня. y max σ и = 2E , d1 где Е – модуль продольной упругости материала ремня; y max – расстояние наиболее опасных волокон ремня от нейтральной линии. На практике значение σ и ограничивают минимально допустимым для каждого вида ремня значением d1 (см. табл. 4.1). Напряжение от центробежной силы σ ц = 10 −6 ρυ 2 , где ρ – плотность материала ремня, кг/м3; υ – скорость ремня, м/с. Расчет на тяговую способность основан на использовании кривых скольжения. Тяговая способность ременной передачи определяется ко- σt эффициентом тяги ϕ = , 2σ 0 где σ 0 – напряжение от силы предварительного натяжения ремня.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 65
- 66
- 67
- 68
- 69
- …
- следующая ›
- последняя »