ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
- 68 -
В основе расчета на долговечность лежит уравнение кривой усталости
Веллера. Экспериментальные исследования клиновых ремней различных
сечений показали, что для ремней не удается установить предел неограни-
ченной выносливости и уравнение кривой усталости имеет вид
1E
m
max
CN =
σ
или
m/1
E
max
N
C
=
σ
, (4.2)
где m и С – постоянные, определяемые экспериментально;
N
E
– эквивалентное число циклов нагружения за срок службы ремня
до разрушения (из расчета по два цикла за один пробег ремня).
Для двухшкивной передачи
N
E
=2*3600UL
h
, (4.3)
где
р
L
1000
U
υ
⋅
=
– частота пробегов ремня, сек
-1
;
L
h
– ресурс ремня, ч;
υ
– скорость ремня, м/с;
L
р
– расчетная длина ремня, мм.
Решая совместно уравнения (4.1) и (4.2) с учетом выражений для
и
σ
и
ц
σ
, получают уравнение кривой усталости в виде
m/1
E
26
1
max
t
N
C
10
d
y
E2
1q
q
=++
−
−
ρυσ
; (4.4)
Эта зависимость связывает тяговую способность, характеризуемую
параметром q или полезным напряжением
t
σ
, с долговечностью ремня N
E
,
выраженную числом циклов.
Для использования зависимости (4.4) необходимо знать модуль упру-
гости Е, параметр тяговой способности q, параметры кривой усталости m,
С и др. Используя накопленный объем экспериментальной информации,
для расчета передач с клиновыми ремнями была предложена следующая
зависимость [26]:
для ремней нормальных сечений
09.0
23
e
57.1
p
tmax
N
2.38
1027.1
d
W
5.7
1q
q
=⋅++
−
=
−
υσσ
; (4.5)
для ремней узких сечений
421023
375658610412561
1
.
p
e
p
tmax
W)Nlg..(.
d
W
.
q
q
−−
−=⋅++
−
=
υσσ
; (4.6)
где W
p
– расчетная ширина ремней;
d
e
=К
и
d
1
– эквивалентный диаметр шкива, с помощью которого учиты-
вают различную степень изгиба ремня на малом и большом шкивах при
передаточном отношении
u>1.
К
и
– коэффициент приведения, установленный на основе гипотезы
В основе расчета на долговечность лежит уравнение кривой усталости Веллера. Экспериментальные исследования клиновых ремней различных сечений показали, что для ремней не удается установить предел неограни- ченной выносливости и уравнение кривой усталости имеет вид C σ max m N E = C1 или σ max = , (4.2) N1E/ m где m и С – постоянные, определяемые экспериментально; NE – эквивалентное число циклов нагружения за срок службы ремня до разрушения (из расчета по два цикла за один пробег ремня). Для двухшкивной передачи NE=2*3600ULh, (4.3) 1000 ⋅υ где U = – частота пробегов ремня, сек-1; Lр Lh – ресурс ремня, ч; υ – скорость ремня, м/с; Lр – расчетная длина ремня, мм. Решая совместно уравнения (4.1) и (4.2) с учетом выражений для σ и и σ ц , получают уравнение кривой усталости в виде q y C σ t + 2E max + 10 −6 ρυ 2 = 1 / m ; (4.4) q −1 d1 NE Эта зависимость связывает тяговую способность, характеризуемую параметром q или полезным напряжением σ t , с долговечностью ремня NE, выраженную числом циклов. Для использования зависимости (4.4) необходимо знать модуль упру- гости Е, параметр тяговой способности q, параметры кривой усталости m, С и др. Используя накопленный объем экспериментальной информации, для расчета передач с клиновыми ремнями была предложена следующая зависимость [26]: для ремней нормальных сечений 1.57 q W 38.2 σ max = σ t + 7.5 p + 1.27 ⋅10 −3υ 2 = 0.09 ; (4.5) q −1 de N для ремней узких сечений q W σ max = σ t + 61.25 p + 1.4 ⋅10 −3υ 2 = ( 86.5 − 6.375 lg N )W p−0.421 ; (4.6) q −1 de где Wp – расчетная ширина ремней; de=Киd1 – эквивалентный диаметр шкива, с помощью которого учиты- вают различную степень изгиба ремня на малом и большом шкивах при передаточном отношении u>1. Ки – коэффициент приведения, установленный на основе гипотезы - 68 -
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 66
- 67
- 68
- 69
- 70
- …
- следующая ›
- последняя »