ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
179
Прирост нагрузки на крепежные болты от осевой силы давления
рабочей среды определяем по выражению (12.2):
∆Q
б
= 0,0226⋅10
4
(0,577 + 0,1)/(1 – 0,1⋅0,577) = 162 Н.
Этот прирост нагрузки составляет 0,5% от действительной на-
грузки на крепежные болты. Его можно не учитывать.
Проверяем принятые геометрические параметры отдельных эле-
ментов бугельного соединения на прочность.
Стенку бугеля рассматриваем как полосу единичной ширины, на-
груженную погонной максимальной нагрузкой, которая складывается
из осевой составляющей силы затяжки крепежных болтов и осевой
силы давления уплотняемой среды
Q
max
= Q
з1
+ Q
з2
= 4,5⋅10
4
H.
Вертикальная погонная нагрузка
q
max
= Q
max
сosβ/πd
к
= 4,5⋅10
4
⋅0,866/3,14⋅0,12 = 10,3⋅10
4
Н/м.
Напряжение в среднем сечении конических выступов бугеля
σ = 6Lq
max
/
2
2
h
= 6⋅0,013⋅10,3⋅10
4
/0,01
2
= 80,3 МПа,
где h
2
– толщина конического выступа бугеля в его средней части.
Для изготовления бугеля применяем сталь Ст.3, у которой предел
текучести σ
т
= 230 МПа.
Запас прочности кольцевых выступов n = 230/80 = 2,8.
Напряжение в стенке бугеля
σ = q
max
(C + 6L)/C
2
= 10,3⋅10
4
(0,005 + 6⋅0,017)/0,005
2
= 440 МПа.
Стенка по прочности не проходит.
Допускаемое напряжение [σ] = σ
т
/1,2 [119]; [σ] = 230/1,2 = 192 МПа.
При этом напряжении определим толщину стенки бугеля С:
С = 0,5q
max
σ
–1
+ [(0,5q
max
σ
–1
)
2
+ 6q
max
Lσ
–1
]
0,5
;
С = 0,5⋅10,3⋅10
4
/192⋅10
6
+[(0,5⋅10,3⋅10
4
/192⋅10
6
)
2
+
+ 6⋅10,3⋅10
4
⋅0,017192⋅10
6
]
0,5
=7,6 мм.
При определении толщины болтовых полок рассматриваем полку
как балку в жесткой заделке, нагруженную болтовой силой на рас-
стоянии L
1
от оси болта.
Изгибающий момент в заделке балки
M = 0,5Q
зб
L
1
= 0,5⋅3,23⋅10
4
⋅0,03 = 484,5 Н⋅м, (12.13)
но
М = W
ф
σ и W
ф
= b
1
2
2
b
/ 6. (12.14)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 177
- 178
- 179
- 180
- 181
- …
- следующая ›
- последняя »
