ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
181
По выражению (12.9) определяем момент сопротивления сечения
бугеля
W = 7⋅10
–6
/(0,044 – 0,0082) = 0,195⋅10
–3
м
3
.
По выражению (12.7) при W = 0,195⋅10
–3
м
3
и W
ф
= 2,6⋅10
–6
м
3
по-
лучили новое значение λ
к.у
:
.м/Н1008,1
10195,0
012,0
106,2
03,0
)577,01,01(10212,014,34
023,0013,0
11
3611
к.у
−
−−
⋅=
=
⋅
+
⋅⋅+⋅⋅⋅⋅
⋅
=λ
Cуммарную осевую податливость λ
1
системы «болта» по выраже-
нию (12.4) во втором приближении получили равной 537⋅10
–11
м/Н, что
более чем на 14% отличается от суммарной осевой податливости, по-
лученной в первом приближении.
Коэффициент жесткости бугельного соединения
α = λ
1
/(λ
1
+ λ*) = 537⋅10
–11
/(537 +5,64)10
–11
= 0,989.
Коэффициент основной нагрузки
Χ = 1 – α = 1 – 0,988 = 0,0104.
Полученный коэффициент основной нагрузки на 13% меньше ра-
нее принятого.
Прирост нагрузки на элементы соединения от осевой силы давле-
ния рабочей среды
∆Q = ΧQ
з2
= 0,0104 ⋅ 1,93 ⋅ 10
4
= 0,02 ⋅ 10
4
Н.
Прирост нагрузки на крепежные болты от осевой силы давления
рабочей среды определяем по выражению (12.2):
∆Q
б
= 0,0226⋅10
4
(0,577 + 0,1)/(1 – 0,1⋅0,577) = 143,3 Н.
Этот прирост нагрузки меньше на 12% от ранее полученной, что
пойдет в запас по прочности крепежных болтов.
После расчетов во втором приближении можно считать, что
полученные результаты, проверенные расчетами на прочность соот-
ветствующих элементов, практически приемлемы для выполнения
бугельного соединения при заданных геометрических параметрах и
нагрузке.
Полученные конечные значения отдельных геометрических
параметров элементов бугельного соединения представлены в
табл. 12.1.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 179
- 180
- 181
- 182
- 183
- …
- следующая ›
- последняя »
