ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
185
Прирост нагрузки на болты в рабочих условиях (12.2)
∆Q
б
= ∆Q(tgβ + f )/(1 – f tgβ) = 0,018(0,55 + 0,1)/(1 – 0,1 ⋅ 0,55) =
= 0,0124 МН.
Нагрузка на болты в рабочих условиях
Q
б
= (2,47 + 1,24)10
4
= 3,71⋅10
4
Н.
Определяем диаметры болтов:
Q
б
k
1
k
2
/[σ
б
] = 3,71⋅10
4
⋅1,2⋅1,2/282⋅10
6
= mπ
2
б
d
/4;
d
б
= [4⋅3,71⋅10
4
⋅1,2⋅1,2/2⋅3,14⋅282⋅10
6
]
0,5
= 0,0109 м.
Принимаем резьбу М12⋅1,75.
Определяем геометрические параметры отдельных элементов бу-
гельного соединения из условия их прочности.
Стенку бугеля рассматриваем как полосу единичной ширины, на-
груженную погонной максимальной нагрузкой
Q
max
= πD
ср
{pD
ср
/4 + b[q]} = 3,14⋅0,12{1,6⋅0,12/4 +0,004⋅11} =
= 3,47⋅10
4
H.
Вертикальная погонная нагрузка
q
max
= Q
max
сosβ/πd
к
= 3,47⋅10
4
⋅0,866/3,14⋅0,12 = 8,0⋅10
4
Н/м.
Напряжение в среднем сечении конических выступов бугеля
σ = 6Lq
max
/
2
2
h
= 6⋅0,013⋅8,0⋅10
4
/0,01
2
= 62,4 МПа,
где h
2
– толщина конического выступа бугеля в его средней части.
Для изготовления бугеля применяем сталь Ст.3, у которой предел
текучести σ
т
= 230 МПа.
Запас прочности кольцевых выступов n = 230/62,4 = 3,68.
Напряжение в стенке бугеля
σ = q
max
(C + 6L)/C
2
= 8,0⋅10
4
(0,0076 + 6⋅0,017)/0,0076
2
= 151,8 МПа.
Допускаемое напряжение [σ] = σ
т
/1,2; [σ] = 230/1,2 = 192 МПа.
При этом напряжении определим толщину стенки бугеля С:
С = 0,5q
max
σ
–1
+ [(0,5q
max
σ
–1
)
2
+ 6q
max
Lσ
–1
]
0,5
;
С = 0,5⋅8,0⋅10
4
/192⋅10
6
+[(0,5⋅8,0⋅10
4
/192⋅10
6
)
2
+
+ 6⋅8,0⋅10
4
⋅0,017/192⋅10
6
]
0,5
= 6,7 мм.
При определении толщины болтовых полок рассматриваем полку
как балку в жесткой заделке, нагруженную болтовой силой на рас-
стоянии L
1
от оси болта (12.13).
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 183
- 184
- 185
- 186
- 187
- …
- следующая ›
- последняя »
