ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
195
удельной нагрузки q
z
, которая в свою очередь зависит от сил трения
в зоне контакта боковой поверхности набивки и сопрягаемых с ней
уплотняемых поверхностей уплотняемой детали и камеры сальника
согласно выражению (13.1).
Отношение площади сечения набивки к периметру контакта ее
боковой поверхности
F/П = π(D + d )(D – d )/4π(D + d).
При D = d + 2b
F/П = b/2.
Отношение осевой силы к силе трения на боковых поверхностях
Fq
z
/П k f q
z
l = b/2f k l.
Следовательно, с уменьшением ширины набивки увеличивается
влияние сил трения, т.е. уменьшается осевая удельная нагрузка на
набивку.
Увеличение длины l набивки приводит не только к увеличению
габаритов сальникового узла, но и, согласно выражению (13.1), к сни-
жению величины осевой удельной нагрузки q
l
(при z = l).
На основании результатов исследований и практического опыта
эксплуатации сальниковых уплотнений в зависимости от условий их
работы приводятся различные (в основном – эмпирические) рекомен-
дации по выбору длины и ширины сальниковой набивки.
Так, в интервале давления рабочей среды 10…20 МПа для набив-
ки армированной АГ-50 рекомендуют [37] принимать l / d от 0,6 до 1,2.
Рекомендуют также [103] длину набивки l выбирать в зависимости от
ее ширины b: от l = 4b для неответственных конструкций при низких
давлениях уплотняемой среды, до l = 10b – при высоких давлениях.
Иногда требуемую длину набивки l выражают через число i
колец набивки, которое зависит от давления р
0
уплотняемой среды
(см. табл. 13.1).
Для набивок, содержащих ТРГ, выбор числа колец (6 ≥ i ≥ 3) в за-
висимости от давления рабочей среды (МПа) рекомендуют по эмпири-
ческому выражению
i = exp(0,185lnp
0
+ 1,108). (13.6)
Таблица 13.1
р
0,
МПа До 0,2 0,2…1,0 1,0…2,0 Свыше 2,0
i 3 4 5 6
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 193
- 194
- 195
- 196
- 197
- …
- следующая ›
- последняя »
