ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
230
– для газовых сред
W = 3,62D
ср
Sp(p + 0,2) / lµ, (13.28)
– для жидких сред
W = 0,73D
ср
Sp / lµ, (13.29)
где l – длина (высота) сальниковой набивки, м; D
ср
– средний диаметр
сальниковой набивки, м; µ – коэффициент динамической вязкости
уплотняемой среды, Па⋅с; p – давление уплотняемой среды, МПа; S –
опытный коэффициент, учитывающий удельную нагрузку на набивку
и свойства материала набивки.
Так, для набивки марки АФ-1 зависимость S от удельной нагрузки
q
0
(МПа)
S = 1,1⋅10
–4
1,4
0
−
q
.
Размерности S: м
3
/(МПа
2
⋅мин) – для газа и м
3
/(МПа⋅мин) – для
жидкости.
Расчеты протечки, выполненные по (13.28) и (13.29) для набивки
АФ-1 показали несостоятельность этих уравнений. Так, при давлении
уплотняемой среды 1,0 МПа, температуре 20 °С, диаметре уплотняе-
мого штока 0,1 м при удельной нагрузке q
0
= 40 МПа величина про-
течки воздуха составила 125 см
3
/с, а воды – 4,0 см
3
/с, что представля-
ется не реальным.
Если использовать (13.27) при k
п
= 10
–5
см
2
[19], то при указанных
выше условиях величина протечки для воды W = 10
–4
cм
3
/с.
Для увеличения гидравлического сопротивления пористой набив-
ки рекомендуют [59] устанавливать между отдельными кольцами на-
бивки непроницаемые кольцевые перегородки, выполненные из ме-
таллической фольги.
Оценка влияния этих колец на герметичность сальникового
уплотнения была выполнена на набивке АГ-50. Проведенные испыта-
ния показали, что при прочих равных условиях величина протечки в
сальнике, в котором между отдельными элементами набивки установ-
лены металлические кольца, в 5 – 7 раз меньше, чем при набивке без
промежуточных колец.
Применение кольцевых непроницаемых перегородок существен-
но увеличивает гидравлическое сопротивление набивки и способству-
ет возникновению определенной степени самоуплотнения, т.е. допол-
нительного уплотнения набивки за счет давления уплотняемой среды.
Для оценки проницаемости сальниковой набивки была разрабо-
тана [3] экспериментальная установка, содержащая модель сальнико-
вого уплотнения и обеспечивающая создание требуемой осевой на-
грузки на набивку, заданного давления уплотняемой среды (воздуха) и
оценку величины протечки уплотняемой среды.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 228
- 229
- 230
- 231
- 232
- …
- следующая ›
- последняя »
