Проектирование механических, гидромеханических и гидрообъемных передач тракторов. Шарипов В.М. - 245 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

МАМИ | Москва

Составители: 

Рубрика: 

245
.
ˆ
)1(1
1
ГТ
вмвмвщ
uк
к
М
к
ММ
+
+
+
=
(4.13)
После подстановки выражения (4.13) в (4.11) окончательно по-
лучим
.
ˆ
1
1
ˆ
ГТвщ
вм
ГМП
uк
к
М
М
u
+
+
==
КПД гидромеханической передачи
ГМПГМПГМП
uu
ˆ
=
η
.
Для рассматриваемого примера
ГТГМП
η
η
>
. Это говорит о том,
что в силовом контуре этой передачи отсутствует циркулирующая
мощность
(
)
0
=
ц
N
.
Коэффициент нагрузки насосного колеса
гидротрансформатора (учитывает долю момента, подводи-
мого к насосному колесу гидротрансформатора)
.
ˆ
кu
к
М
М
ГТвщ
Н
Н
+
==
α
Следовательно, момент на насосном колесе гидротрансформа-
тора
вщНН
ММ
α
=
.
Коэффициент нагрузки солнечной шестерни
трехзвенного дифференциального механизма (учи-
тывает долю момента, подводимого к солнечной шестерне)
.
ˆ
ˆ
кu
u
М
М
ГТ
ГТ
вщ
а
а
+
==
α
Тогда момент на солнечной шестерне
вщаа
ММ
α
=
.
Возможны схемы двухпоточных гидромеханических передач с
циркулирующей мощностью
ц
N
в их силовом контуре. В результате
КПД такой передачи
ГТГМП
η
η
<
, а циркулирующая мощность допол-
нительно нагружает механические или гидравлические звенья пере-
дачи. При этом в некоторых схемах таких передачах выше силовой
диапазон регулирования.
В табл. 4.2 приведены все возможные схемы двухпоточных гид-
ромеханических передач с дифференциальным звеном, выполненным
в виде трехзвенного дифференциального механизма со смешанным 
                                    1               к
                     М вщ = М вм        + М вм                .     (4.13)
                                   1+ к        (1 + к ) uˆ ГТ
     После подстановки выражения (4.13) в (4.11) окончательно по-
лучим
                         М вм     1+ к
                           uˆ ГМП =
                               =          .
                        М вщ 1 + к uˆ ГТ
       КПД гидромеханической передачи
                   η ГМП = û ГМП u ГМП .
       Для рассматриваемого примера η ГМП > η ГТ . Это говорит о том,
что в силовом контуре этой передачи отсутствует циркулирующая
мощность (Nц = 0) .
       Коэффициент                нагрузки        насосного    колеса
г и д р о т р а н с ф о р м а т о р а (учитывает долю момента, подводи-
мого к насосному колесу гидротрансформатора)
                                     М         к
                              αН = Н =              .
                                     М вщ uˆ ГТ + к
       Следовательно, момент на насосном колесе гидротрансформа-
тора
                                М Н = α Н М вщ .
       Коэффициент нагрузки солнечной шестерни
т р е х з в е н н о г о д и ф ф е р е н ц и а л ь н о г о м е х а н и з м а (учи-
тывает долю момента, подводимого к солнечной шестерне)
                                      Ма       uˆ ГТ
                            αа =          =          .
                                      М вщ uˆ ГТ + к
       Тогда момент на солнечной шестерне
                                   М а = α а М вщ .
     Возможны схемы двухпоточных гидромеханических передач с
циркулирующей мощностью N ц в их силовом контуре. В результате
КПД такой передачи η ГМП < η ГТ , а циркулирующая мощность допол-
нительно нагружает механические или гидравлические звенья пере-
дачи. При этом в некоторых схемах таких передачах выше силовой
диапазон регулирования.
     В табл. 4.2 приведены все возможные схемы двухпоточных гид-
ромеханических передач с дифференциальным звеном, выполненным
в виде трехзвенного дифференциального механизма со смешанным
                                                                             245

Страницы