Проектирование электронных усилительных устройств систем автоматического управления. Шишлаков В.Ф. - 71 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПб ГУАП | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

71
I
б
(U
б.э
), либо приближенно
бэ.нас
вх
б.нас
VT
U
R
I
=
. Учитывая, что
()
эб
1
II
=β+
,
приводим соотношение (3.6) к виду
()
вх б вх э вх.треб
β1
VT
RRR R R
=+ +⋅+≥
, (3.7)
где R
вх.треб
= R
нОУmin доп
– минимально допустимое значение сопротивле-
ния нагрузки операционного усилителя (из паспортных данных).
Из соотношения (3.7) следует функциональная зависимость R
б
= R
б
(R
э
)
()
б нОУmin доп вх э
β1.
VT
RR R R
≥−−+
(3.8)
4. Условие обеспечения требуемой термостабилизации:
()
ткб0
к.доп э к.доп
к.б0 эб0
бвнОУ
к.доп
ln ( 1) 1 1
,
1
β1
mI
iRi
II
RR
i

ϕ
−++ −


≤−
−
+
(3.9)
где R
внОУ
– внутреннее сопротивление операционного усилителя (из
паспортных данных), при отсутствии в паспортных данных, можно при-
нять R
внОУ
= 50…100 Ом; m = (1...2) – эмпирический поправочный ко-
эффициент; I
эб0
– обратный ток перехода эмиттер–база; ϕ
т
– тепловой
потенциал, приближенное значение которого ϕ
т
= 0,026 В; I
кб0
– обрат-
ный ток перехода коллектор–база; I
эб0
– тепловой обратный ток перехо-
да эмиттер–база;
к.закр
к.доп
кб0
2
i
i
I
=≈
. Значения обратных токов переходов
I
кб0
и I
эб0
определяются из справочной литературы, при отсутствии не-
обходимой информации можно задать отношение токов
кб0
эб0
2...10
I
I
=
, а
методика определения обратного тока перехода коллектор–база как функ-
ции температуры и обратного напряжения подробно рассмотрена в разд. 2.
Учитывая приведенные выше числовые значения параметров, а так-
же то, что β >> 1, а следовательно,
к.доп
1
1
i
<<
β+
, формула (3.9) может
быть существенно упрощена. В результате окончательно функциональ-
ная зависимость R
б
= R
б
(R
э
) имеет вид

Страницы