Оптимизация режимных и конструктивных параметров технологического оборудования. Соколов М.В - 19 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Вследствие симметрии приложенной нагрузки, конструкции рамы и наличия шарнира в месте соедине-
ния траверсы со стойкой, данная система один раз статически неопределима.
Система канонических уравнений в данном случае запишется как
0
P1111
=
∆
+
δ
x . (4.1)
Коэффициенты канонических уравнений δ
11
и ∆
1P
находятся путем перемножения эпюр моментов
от единичных сил и заданной нагрузки (рис. 4.2, в, 4.2, г).
.
448
5
;
2
1
2
1
3
1
2
2
1
1
3
1
P1
3
2
1
2
3
1
1
11
EJ
lPh
EJ
Ph
l
EF
lh
EJ
h
EJ
−−=∆
++=δ
Подставляя δ
11
и ∆
1Р
в (4.1), получим неизвестное усилие x
1
:
2
1
2
1
3
1
448
5
3
2
1
2
3
1
1
2
2
1
1
3
1
1
l
EF
lh
EJ
h
EJ
EJ
lPh
EJ
Ph
x
++
+
=
(4.2)
при EF
3
→ ∞ , т.е. без учета растяжения траверсы
lhJhJ
lhJPhJ
x
2
11
3
12
2
11
3
12
1
32
125
8
1
+
+
=
. (4.3)
Изгибающие моменты от заданной нагрузки и найденной силы х
1
для участков рамы (рис. 4.2, в):
.
;;;0;0;0;
;
2
1
;
2
1
;
2
1
;
2
1
;0;
2
1
0;
2
;
2
1
;5,0;0;
2
1
0;
1И5
1И44И44441И4
11И3
11И212
11И221222
1
12И
101И111И11111И
cxM
cxMczMzczzxM
hxPM
hxPMhz
hxMzhzPzz
h
xM
hxMhzМhzzxM
=
====≤≤=
−=
−==
−==≤≤+
+−=
−===≤≤−=
Напряжения в опасном сечении станины вальцев определяем по соотно-шению:
Сечение А–А:
[]
,max
3
1
3
И5
3
P
AA
F
x
W
M
σ≤+=σ
−
(4.4)
где
[]
P
cxM σ= ;
1И5
– допускаемое напряжение на изгиб для материала траверсы;
Сечение Б–Б:
[]
,max
1
max И2
1
И
ББ
W
M
σ≤=σ
−
(4.5)
где
[]
И
hxM σ= ;
2
1
11max И2
– допускаемое напряжение на изгиб материала стойки;
Сечение В–В:
[]
,max
2
И3
2
И
ВВ
W
M
σ≤=σ
−
(4.6)
где
.
2
1
11max И3
hxPM
−=
Жесткость рамы вальцев определяется величиной абсолютного прогиба стойки станины в направ-
лении действия распорного усилия Р:

Страницы