Металлические конструкции. Степаненко А.Н. - 12 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТОГУ | Хабаровск

Составители: 

Рубрика: 

12
i
yΣ - сумма ординат линии влияния опорных реакций двух подкрановых ба-
лок на уступ колонны, к которой приблизились краны (принимается по прил. 3).
(Этой нагрузке присваиваем номер 4).
На другую колонну расчетное (минимальное
) давление кранов, кН, будет равно
inf
n
min,k
min
yPD Σ⋅γ⋅ψ⋅γ⋅= . (Этой нагрузке присвоим номер 5).
Расчетное горизонтальное усилие от поперечного торможения кранов, кН, вы-
зываемое торможением загруженных тележек, определяется выражением
inf
n
k
yTT Σ⋅γ⋅ψ⋅γ⋅= , где )GQ(25,0T
n
t
nn
k
+⋅= - нормативное горизонтальное
(поперечное) давление на одно колесо крана, кН;
n
t
G - нормативная масса те-
лежки крана (т).
Горизонтальное усилие
T может передаваться на любую колонну, приклады-
вается на уровне верха подкрановой балки (на расстоянии h
pp
от подкранового
уступа) и может быть направлено в любую сторону в плоскости рамы.
(Этой
нагрузке присвоим номер 6).
Схемы приложения крановых нагрузок приведены на рис. 9.
2.2.4. Ветровые нагрузки
Действие ветра на здание вызывает давление с наветренной стороны и отсос с
противоположной стороны (отсос направлен по направлению действия ветра).
Ветровая нагрузка по высоте здания переменная и зависит от типа местности
[2].
Расчетное усредненное погонное активное давление и отсос на стойки рамы
соответственно равны, кН/м:
Bkcwq
nfstaoa
⋅
γ
⋅
γ
⋅⋅⋅= ; Bkcwq
nfstotoot
⋅
γ
⋅
γ
⋅
⋅
⋅
=
,
где w
о
– нормативное значение ветрового давления, кПа (табл. 4);
Рис. 9. Схе-
мы прило-
жения кра-
новых
рагрузок на
поперечную
раму

Страницы