Проектирование монолитного железобетонного перекрытия. Степанова Д.С - 15 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВСГУТУ | Улан-Удэ

Составители: 

Рубрика: 

12,2
)100(95,05,36365
2682000
0
=
⋅⋅
==
η
hR
M
A
S
S
см
2
, принято 2Ø12
А-III с А
S
=2,26 см
2
.
Вариант армирования опорных сечений
гнутыми сетками
Сечение на первой промежуточной опоре М=-6750
кгс
.
м (-67500 Нм). Сечение работает как прямоугольное
244,0
)100(5,36205,119,0
6750000
22
02
0
=
⋅⋅⋅
==
bhR
М
А
bb
γ
по табл.3.1,
η=0,86,
9,5
)100(86,05,36365
6750000
=
⋅⋅
=
S
A см
2
, принято 6Ø12 А-III с
А
S
=6,79 см
2
- две гнутые сетки в одной 3Ø12 А-III, во
второй - 3Ø12 А-III.
Сечение на средних опорах М=-5900 кгс
.
м (-59000
Нм),
213,0
)100(5,36205,119,0
5900000
2
0
=
⋅⋅⋅
=А ; η=0,88,
03,5
)100(88,05,36365
5900000
=
⋅⋅
=
S
A см
2
, принято 5Ø12 А-III с
А
S
=5,65 см
2
– две гнутые сетки в одной - 3Ø12 А-III, во
второй - 2Ø12 А-III.
Расчет прочности второстепенной балки по сечениям,
наклонным к продольной оси [1]
На первой промежуточной опоре слева Q
В
Л
=8950 кгс
(89,5 кН). Вычисляем проекцию расчетного наклонного
сечения на продольную ось С по формулам гл.III [1].
Влияние свесов сжатой полки учитывается коэффициентом
φ
f
и определяется по формуле III.64 [1]
5,011,0
5,3620
66375,0
)3(75,0
0
''
<=
⋅
⋅⋅⋅
==
bh
hh
ff
f
ϕ
.
Вычисляем:
522
052
1053)100(5,36209,0)11,01(2)( ⋅=⋅⋅+=+= bhRIB
btfb
ϕϕ
Нсм, здесь 2,0
2
=
=
bn
ϕ
ϕ
(для тяжелого бетона).
В расчетном наклонном сечении Q
b
=Q
SW
=Q/2, отсюда
;735,3622118895005,0/1053
5,0
0
5
смhсм
Q
B
C =⋅=>=⋅⋅==
принимаем С=73 см. Тогда
./226
73
16500
;5,16735,89
,7373/1053/
5
смН
c
Q
q
кНQQQ
кНcBQ
sw
sw
bsw
b
===
=−=−=
=⋅==
Диаметр поперечных стержней из условия (табл.35 [5]
и приложения 9 [1]) сварки с продольными стержнями d=20
мм и принимаем d
SW
=5 мм класса Вр-I, R
SW
=260 МПа.
Число каркасов два, А
SW
=2
.
0,196=0,392 см
2
.
Шаг поперечных стержней
45226/)100(392,0260/
=
⋅
=
=
swswsw
qARS см;
по конструктивным условиям
202/402/
=
=
=
hS см, но не
более 15 см.
Для всех приопорных участков промежуточных и
крайней опор балки принят шаг S=15 см.
В средней части пролета шаг
3040)4/3(4/3
=
=
= hS
см.
Согласно нормам для элементов прямоугольного,
таврового и других профилей должно соблюдаться условие
для предельного значения Q, действующей в нормальном
сечении, расположенном на расстоянии не более чем h
0
от
опоры по формулам 3.67; 3.68; 3.69; 3.70 [1]. 
        M            2682000                                                       0,75(3h 'f )h 'f       0,75 ⋅ 3 ⋅ 6 ⋅ 6
AS =         =                       = 2,12 см2, принято 2Ø12             ϕf =                        =                    = 0,11 < 0,5 .
      R S h0η 365 ⋅ 36,5 ⋅ 0,95(100)                                                     bh0                20 ⋅ 36,5
А-III с АS=2,26 см2.                                                      Вычисляем:
                                                                          B = ϕ b 2 ( I 5 + ϕ f ) Rbt bh02 = 2(1 + 0,11)0,9 ⋅ 20 ⋅ 36,5 2 (100) = 53 ⋅ 10 5
                 Вариант армирования опорных сечений
                                гнутыми сетками                           Нсм, здесь ϕ n = 0, ϕ b 2 = 2 (для тяжелого бетона).
     Сечение на первой промежуточной опоре М=-6750                             В расчетном наклонном сечении Qb=QSW=Q/2, отсюда
кгс.м (-67500 Нм). Сечение работает как прямоугольное                           B
                                                                          C=        = 53 ⋅ 10 5 / 0,5 ⋅ 89500 = 118см > 2h0 = 2 ⋅ 36,5 = 73см;
            М                    6750000                                      0,5Q
А0 =                =                              = 0,244 по табл.3.1,
      γ b 2 Rb bh0 0,9 ⋅ 11,5 ⋅ 20 ⋅ 36,5 2 (100)
                  2
                                                                          принимаем С=73 см. Тогда
η=0,86,                                                                   Qb = B / c = 53 ⋅ 10 5 / 73 = 73кН ,
                     6750000                                              Q sw = Q − Qb = 89,5 − 73 = 16,5кН ;
      AS =                             = 5,9 см2, принято 6Ø12 А-III с
              365 ⋅ 36,5 ⋅ 0,86(100)
                                                                                 Q sw 16500
АS=6,79 см2 - две гнутые сетки в одной 3Ø12 А-III, во                     q sw =      =          = 226 Н / см.
второй - 3Ø12 А-III.                                                              c         73
     Сечение на средних опорах М=-5900 кгс.м (-59000                           Диаметр поперечных стержней из условия (табл.35 [5]
Нм),                                                                      и приложения 9 [1]) сварки с продольными стержнями d=20
                 5900000                                                  мм и принимаем dSW=5 мм класса Вр-I, RSW=260 МПа.
А0 =                                 = 0,213 ; η=0,88,                    Число каркасов два, АSW=2.0,196=0,392 см2.
      0,9 ⋅ 11,5 ⋅ 20 ⋅ 36,5 2 (100)                                           Шаг поперечных стержней
               5900000                                                    S = R sw Asw / q sw = 260 ⋅ 0,392(100) / 226 = 45 см;
AS =                             = 5,03 см2, принято 5Ø12 А-III с
      365 ⋅ 36,5 ⋅ 0,88(100)                                              по конструктивным условиям S = h / 2 = 40 / 2 = 20 см, но не
АS=5,65 см2 – две гнутые сетки в одной - 3Ø12 А-III, во                   более 15 см.
второй - 2Ø12 А-III.                                                           Для всех приопорных участков промежуточных и
                                                                          крайней опор балки принят шаг S=15 см.
    Расчет прочности второстепенной балки по сечениям,                         В            средней          части         пролета шаг
              наклонным к продольной оси [1]                              S = 3 / 4h = (3 / 4)40 = 30 см.
      На первой промежуточной опоре слева QВЛ=8950 кгс                         Согласно нормам для элементов прямоугольного,
(89,5 кН). Вычисляем проекцию расчетного наклонного                       таврового и других профилей должно соблюдаться условие
сечения на продольную ось С по формулам гл.III [1].                       для предельного значения Q, действующей в нормальном
Влияние свесов сжатой полки учитывается коэффициентом                     сечении, расположенном на расстоянии не более чем h0 от
φf и определяется по формуле III.64 [1]                                   опоры по формулам 3.67; 3.68; 3.69; 3.70 [1].

Страницы