Программы расчета по определению площади сечения арматуры внецентренно-сжатых элементов. Степанова Д.С - 6 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВСГУТУ | Улан-Удэ

Составители: 

Рубрика: 

Расчет надкрановой части:
Ввод данных
: b=40 cм; h=38 см; R
sc
=280 МПа; R
s
=280 МПа; R
b
=8.5 Мпа; М=21.2
кНм; N=506 кНм; a=a’=4 см; Е
s
=210000 МПа; Е
b
=20500
МПа;1
0
=11.1 м, μ=0.007.
Расчетная часть:
i=
12/6012/
22
=h =17.3 см;
λ
=1
0
/i=760/11=64.2>14, следовательно
необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину
эксцентриситета продольной силы.
e
0
=M/N=205/658=31.2 см;
e
0
=M
1
/N
1
=103/568=18.1 см;
e=e
0
+h/2-a=31.2+60/2-4=57.2 см;
e
1
=e
1
0
+h/2-a=18.13.+60/2-4=44.1 см;
M
1
=N*e=658*0.57=375.06 кН м;
M
11
=N
1
*e
1
=568*0.44=249.92 кН м;
ϕ
1
=1+β*М
11
/М
1
=1+249.92/375.06=1,67;
δ
e
=e
0
/h=0ю31/0.6=0.52<δ
e,min
=0.5-0.0.*1
0
/h
0
-0.01*R
b
=0.5-0.01*1110/60-
0.01*8.5=0.23
принимаем δ
e
=0.52
I=bh
3
/12=40*38
3
/12=720000 см
4
;
α=E
s
/E
b
=210000/20500=10.25;
I
s
=μ*b*h
0
(0.5*h
0
-a)
2
=0.007*40*56(28-4)
2
=7522.93 см
4
;
N
cr
=6.4*E
b
/l
0
* 2097851.0
1.0
11.0
1
=
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
•+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
+
S
e
I
I
α
δϕ
H;
)/1/(1
cr
NN−=
η
=1/(1-658/290ю8)=1.0031;
e=e
0
*
η
+0.5h-a=31.2+1.0031+60/2-4=57.25 см;
A
1
S
=(N*e-0.4R
b
bh
0
)/(R
sc
(h0-a))=(658*57.25-0.4*8.5*40*56
2
)/((280(56-4))<0
принимаем конструктивно A
S
=
μ
min
bh
0
=0.002*40*56=4.48 см
2
,
назначаем2∅18 A-II c A
S
=5.09 см
2
.
M
S
=R
SC
A
s
(h
0
-a
1
)=280*4.48(56-4)/(10)=6522.88 kH м
M
b
=N*e-M
S
=658*57.25-6522.8=31149ю62 kH м;
A
0
=M
b
/(R
b
bh
2
0
)=31149.62*(10)/(8.5*40*56
2
)=0.2921;
ξ
=1- =−
0
21 A 1- 2921.0*21− =0.3552;
A
Sb
=
ξ
R
b
bh
0
/Rs=0.3552*8.5*40*56/280=24.1565;
A
S
=A
Sb
+A
1
S
+A
1
S
-N/R
s
=24.1565+4.48-658*(10)/280=5.14 см
2
, назначает
4∅14 A-II c A
S
=6.16 см
2
.
Полученный коэффициент армирования
μ
=(A
S
+A
1
S
)/(bh
0
)=(5.09+6.16)/(40*56)=0.005, что близко к предварительно
принятому. 
     Расчет надкрановой части:
Ввод данных: b=40 cм; h=38 см; Rsc=280 МПа; Rs=280 МПа; Rb=8.5 Мпа; М=21.2
              кНм; N=506 кНм; a=a’=4 см; Еs=210000 МПа; Еb=20500
              МПа;10=11.1 м, μ=0.007.

Расчетная часть:

           i= h 2 / 12 = 602 / 12 =17.3 см; λ =10/i=760/11=64.2>14, следовательно
     необходимо учесть влияние прогиба элемента на величину
     эксцентриситета продольной силы.
     e0=M/N=205/658=31.2 см;
     e0=M1/N1=103/568=18.1 см;
     e=e0+h/2-a=31.2+60/2-4=57.2 см;
     e1=e10+h/2-a=18.13.+60/2-4=44.1 см;
     M1=N*e=658*0.57=375.06 кН м;
     M11=N1*e1=568*0.44=249.92 кН м;
     ϕ1=1+β*М11/М1=1+249.92/375.06=1,67;
     δe=e0/h=0ю31/0.6=0.52<δe,min=0.5-0.0.*10/h0-0.01*Rb=0.5-0.01*1110/60-
     0.01*8.5=0.23
     принимаем δe=0.52
     I=bh3/12=40*383/12=720000 см4;
     α=Es/Eb=210000/20500=10.25;
     Is=μ*b*h0(0.5*h0-a)2=0.007*40*56(28-4)2=7522.93 см4;
                    ⎡ I ⎛ 0.11       ⎞           ⎤
     Ncr=6.4*Eb/l0* ⎢ ⎜⎜       + 0.1⎟⎟ + α • I S ⎥ = 209785 H;
                     ⎢⎣ ϕ1 ⎝ 0.1 + δ e   ⎠      ⎥⎦

     η = 1 /(1 − N / N cr ) =1/(1-658/290ю8)=1.0031;
     e=e0* η +0.5h-a=31.2+1.0031+60/2-4=57.25 см;
     A1S=(N*e-0.4Rbbh0)/(Rsc(h0-a))=(658*57.25-0.4*8.5*40*562)/((280(56-4))<0
     принимаем          конструктивно          AS= μ minbh0=0.002*40*56=4.48 см2,
     назначаем2∅18 A-II c AS=5.09 см2.
     MS=RSCAs(h0-a1)=280*4.48(56-4)/(10)=6522.88 kH м
     Mb=N*e-MS=658*57.25-6522.8=31149ю62 kH м;
     A0=Mb/(Rbbh20)=31149.62*(10)/(8.5*40*562)=0.2921;
     ξ =1- 1 − 2 A0 = 1- 1 − 2 * 0.2921 =0.3552;
     ASb= ξ Rbbh0/Rs=0.3552*8.5*40*56/280=24.1565;
     AS=ASb+A1S+A1S-N/Rs=24.1565+4.48-658*(10)/280=5.14 см2, назначает
     4∅14 A-II c AS=6.16 см2.

     Полученный                     коэффициент                  армирования
             1
     μ =(AS+A S)/(bh0)=(5.09+6.16)/(40*56)=0.005, что близко к предварительно
     принятому.

Страницы