Расчет открытых зубчатых передач. Тарасов А.Р - 13 стр.

   Окружная Ft = 2·54,55·103 / 90 = 1212,22 Н (обратите           df1= 100 - 2,5·5 = 92,5 мм;
внимание на размерности физических величин).                      da2= 400 + 2·5 = 410 мм;
   Радиальная Fr = 1212,22 ·0,364 = 441,25 Н.                     df2= 400 - 2,5·5 = 392,5 мм.
   2.4.6. Проверка зубьев на изгибную прочность.                   2.4.3а. Межосевое расстояние (1.9)
   ψ d = 32 / 90 = 0,36                                            aw = (100 + 400) / 2= 250 мм.
   K F0β = 2,01 (табл.1.7) при ψ d ≤ 0,4 и схеме передачи 1        2.4.4а. Окружная скорость с учетом угловой скорости
                                                                (1.10)
(рис.2). При режиме нагружения I коэффициент Х = 0,75.
                                                                   v = 99,43·100 / (2·1000) = 4,97 м /с.
   K Fβ = 2,01· (1 - 0,75) + 0,75 = 1,25.                          Назначаем степень точности (табл.1.6) – 8-ю.
   KFv = 1,43 при 8-й степени точности и v = 4,47 м/с (произ-      2.4.5а. Силы в зацеплении (1.11), (1.12)
ведена интерполяция).                                              Окружная Ft = 2·54,55·103 / 100 = 1091 Н (обратите вни-
   YF 1 = 4,12 (проверку проводим по шестерне).                 мание на размерности физических величин).
  KFд = 1, т.к. N 1> N FG (см. пояснение к формуле 1.15).          Радиальная Fr = 1091·0,364 = 397,1 Н.
                                                                   2.4.6а. Проверка зубьев на изгибную прочность.
  σ F 1 =(1·1,25·1,48·1·4,12·1212,22) / (32·4,5) =64,16 МПа.
                                                                   ψ d = 35 / 100 = 0,35
  Отклонение ∆σ = (64,16 - 44,255) ·100 / 44,255 = 44,98 %,
что выходит за пределы рекомендуемого запаса прочности по          K F0β = 2,01 (табл.1.7) при ψ d ≤ 0,4 и схеме передачи 1
изгибу (напомним – это [+5] %, т.е недостаточная проч-          (рис.2). При режиме нагружения I коэффициент Х = 0,75.
ность на изгиб. Необходимо увеличить размеры передачи; в           K Fβ = 2,01· (1 - 0,75) + 0,75 = 1,25.
данном случае – модуль. А при недостаточной прочности,
                                                                   KFv = 1,477 при 8-й степени точности и v = 4,97 м /с (произ-
т.е. меньше [-10…-15] %, - уменьшить размеры;
                                                                ведена интерполяция).
см.комментарий к формуле 1.16).
   Принимаем значение модуля (1.4) по ГОСТу m = 5 мм и             YF 1 = 4,12 (проверку проводим по шестерне).
проводим перерасчет (условно обозначим пункты перерасче-          KFд = 1, т.к. N 1> N FG (см. пояснение к формуле 1.15).
та с индексом «а»).                                               σ F 1 =(1·1,25·1,477·1· 4,12· 1091) / (35 · 5) = 47,42 МПа.
   2.4.2а. Размеры зубчатых колес (1.5), (1.6), (1.7), (1.8).
   d1 = 5·20 = 100 мм;                                            ∆σ 1 = (47,42 - 44,255) ·100 / 44,255 = 7,15 %, что выходит
                                                                за пределы рекомендуемого запаса прочности по изгибу, т.е.
   d2 = 5·80 = 400 мм;
                                                                недостаточную прочность (еще раз напомним – это не более
   b2 = 7·5 = 35 мм. Принимаем b2 = 35 мм (табл.1.5);           [+5] %).
    b1 = 35 + (3…5) = 38…40 мм. Принимаем b1 = 38 мм               Принимаем значение модуля (1.4) по ГОСТу m = 6 мм и
(табл.1.5);                                                     проводим перерасчет (условно обозначим пункты перерасче-
   da1= 100 + 2·5 = 110 мм;                                     та с индексом «б»).
                                                                   2.4.2б. Размеры зубчатых колес (1.5), (1.6), (1.7), (1.8).