Расчет открытых зубчатых передач. Тарасов А.Р - 11 стр.

   При подборе Рэ допускается перегрузка двигателя по                  нии как различных материалов, так и видов термообработ-
мощности до 5...8 % при постоянной и до 10...12 % при пе-              ки одних тех же материалов на размеры и компановку пере-
ременной нагрузке.                                                     дачи.
   Для примера принимаем электродвигатель RA132VD6 c                      Принимаем материалы и вид термообработки для зубча-
nэ=950 об/мин. В дальнейшем же необходимо провести рас-                тых колес:
четы по 3-м электродвигателям, удовлетворяющим нашим                      - для шестерни. Сталь 40Х; Т.О. – улучшение; твердость
условиям, как вариантность решения реальной (и, надо от-               Н=НВ1290 ед. (из диапазона 269…302 ед. Из диапазона воз-
метить, сложной) технической задачи [5].                               можно принятие среднего значения HB );
   2.2. Кинематический расчет. После окончательного вы-                   - для колеса. Сталь 45; Т.О. – улучшение; твердость
бора n э определяем передаточное число передачи                        Н=НВ2250 ед. (из диапазона 235…262 ед.)
                      u = nэ(1) / n2 = ω э(1) / ω 2                       Определим допускаемые напряжения на контактную
где ω э(1) и ω 2 угловые скорости вала электродвигателя (по            прочность по формулам (1.1).
                                                                       Для шестерни:
данной схеме задания - ведущего вала передачи) и ведомого
вала, определяемые в общем случае как                                     σH lim b 1 = 2·290 + 70 = 650 МПа
                         n i = 30 · ω i / π                    (2.2)      SH = 1,1 при Т.О. улучшении.
    Итак, u=950 / 240 = 3,96                                              Кгод = 0,7 - учитывая среднее количество рабочих дней в
                                                                       году (приблизительно 250 дней). Более точно определяется
   После определения передаточного числа находим угловую
                                                                       при проектировании на конкретное реальное время.
скорость ведущего вала и вращающие моменты на валах пе-
                                                                          Ксут = 0,33 при односменной работе.
редачи.
   Угловая скорость ведущего вала                                         Lh = 365·0,7·24·0,33·10 = 20235,6 часа.
   ω 1 = ω э = ( π ⋅ nэ(1) ) / 30 = (3,14·950) / 30 = 99,43 рад /с.        N 1 = 60· 950·1·20235,6 =1 153 429 200 циклов.
                                                                          NHG1= 290 3 = 24 389 000 циклов, т.е. N 1 > NHG1 и KHL1 = 1.
  Момент на ведомом валу
         Т 2 = Р 2·103 / ω 2 = 5·103 / 8 ·3,14= 199,04 Н·м.                                  [σ ]H 1 = 650·1 / 1,1 = 590,9 МПа.
  Момент на ведущем валу                                               Для колеса:
   Т 1 = Т 2 / (u · η 1 · η 2 )=199,04/ (3,96·0,95·0,97)= 54,55 Н·м.      σH lim b 2 = 2·250 + 70 = 570 МПа
    2.3. Выбор материалов и определение допускаемых
                                                                          SH , Кгод, Ксут и Lh имеют те же значения, что и для шес-
                                                                       терни.
напряжений.
  Выбирая для зубчатых колес материалы и вариант тер-                      N 2 = 60·240·1·20235,6 =291 392 640 циклов.
мообработки с принятой твердостью, отметим, что в дан-                    NHG2 = 250 3 =15 625 000 циклов, т.е. N 2 > NHG2 и KHL2 = 1.
ном пункте заложено самое наибольшее количество вариан-                                     [σ ]H 2 = 570 ·1 / 1,1 = 518,2 МПа.
тов расчета привода с открытой зубчатой передачей. Имея                   Допускаемые напряжения на изгибную прочность (1.2).
одни и те же данные по предыдущим пунктам, представля-                 Для шестерни:
ется уникальная возможность наглядно убедиться во влия-