Стальной каркас здания павильонного типа. Умнова О.В - 53 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Во внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение b
ef
/t следует
определять:
– при m
x
≤ 0,3 – как для стенок центрально-сжатых элементов (по П11.3 при 0
=
x
m );
– при m
x
≥ 1,0 и
λ
≤ 2 + 0,04m
x
ERtb
yef
= ;
– при m
x
≥ 1,0 и
λ
> 2 + 0,04m
x
y
xef
R
E
mtb
)0,01)(1λ0,3(0,4 −+= .
При значениях относительного эксцентриситета 0,3 < m
x
< 1 наи-большие отношения
tb
ef
следует определять ли-
нейной интерполяцией между значениями
tb
ef
, вычисленными при m
x
= 0,3 и m
x
= 1.
Для обеспечения местной устойчивости стенки необходимо, чтобы отношение расчётной высоты стенки к её толщи-
не
th
ef
, как правило, не превышало значений
uw
λ (
yuwuwef
REth // λ=λ≤ , где значения
uw
λ следует определять по
табл. П11.3).
Для внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений, рассчитываемых по
формуле
cy
RAcN γ/
y
≤ϕ
,
uw
λ следует определять в зависимости от значения
(
)
σσ
−
σ
=
α
1
(σ − наибольшее сжимаю-
щее напряжение у расчётной границы стенки, принимаемое со знаком «плюс» и вычисляемое без учёта коэффициентов
ϕ
e
, или cϕ; σ
1
− соответствующее напряжение у противоположной расчётной границы стенки) и принимать не более зна-
чений, определяемых:
– при
yuwuw
RE /5,0 λ=λ−≤α , где
uw
λ определяется по П11.3;
– при
1≥α – по формуле
(
)
y
uw
R
EE
8,3
42
12
35,4
22
≤
β+α+α−σ
−α
=λ
,
где
()
σ
τ
−α=β 124,1
, здесь
th
Q
=τ – среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении;
– при
15,0 <α< – линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при ,50=α и 1=α .
Из условия местной устойчивости толщина стенки может получиться достаточно большой, особенно при высоте се-
чения колонны более 700 мм, что делает сечение неэкономичным.
В этом случае целесообразно уменьшить толщину стенки, приняв h
ef
/t = 80…120 (t = 6, 8, 10, 12 мм), и обеспечить её
устойчивость постановкой продольных рёбер жёсткости (рис. 54, б) или допустить возможность потери местной устой-
чивости, так как переход стенки в критическое состояние не означает исчерпание несущей способности стержня.
При укреплении стенки внецентренно сжатой или сжато-изгибаемой колонны односторонним или двусторонним
продольным ребром жёсткости (рис. 54, б) с моментом инерции J
sl
≥ 6h
ef
t
3
, расположенным посредине стенки, наиболее
нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра высотой h
2
следует рассматривать как самостоятельную пластинку.
При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инерции должен вычисляться относительно оси, совмещённой
с ближайшей гранью стенки. Продольные рёбра жёсткости следует включать в расчётное сечение колонны и их размеры
следует назначать:
– для двустороннего ребра b
h
≥ h
ef
/30 + 40 мм;
– для одностороннего ребра – b
h
≥ h
ef
/24 + 50 мм;
– толщина ребра
ERbt
yhs
2≥ .
В случаях, когда фактическое значение
th
ef
превышает значение, определяемое требованиями местной устойчиво-
сти, в расчётных формулах за значение А следует принимать значение А
red
, вычисленное для двутаврового и швеллерного
сечения с высотой стенки h
red
:
(
)
thhAA
redefred
−−=
.
а) б) в)
Рис. 54. Расчётные сечения колонны двутаврового сечения
в расчёте на местную устойчивость стенки
х х
х
х
х
х
y
y
y
y
y
y
b
f
b
ef
b
h
t
w
t
w
h
w
h
t
f
t
f
h
red
/2
h
red
/2
h
1
t
h
h
2
h
2

Страницы