Приспособления для металлорежущих станков. Ванин В.А - 90 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

где
р
M
K – коэффициент, учитывающий влияние механических свойств конструкционных сталей на силы резания,
()( )
85,475/61075/
75,0
в
р
р
==σ=
n
M
K ,
где σ
в
– временное сопротивление разрыву, Н/мм. Для стали 45 σ
в
= 610 Н/мм
2
;
р
n
– показатель степени для расчета коэф-
фициента
р
M
K ,
р
n
= 0,75;
рррр
r
KKKK
λϕγ
– поправочные коэффициенты, учитывающие влияние геометрических параметров
режущей части инструмента на составляющие силы резания при обработке стали,
р
ϕ
K = 1,0;
р
γ
K = 1,25;
р
λ
K = 0,1;
р
r
K =
1,0.
Определим коэффициент запаса для самоцентрирующегося трехкулачкового патрона с пневматическим приводом за-
жима
=
=
6543210зап
KKKKKKKK 7,25,11112,115,1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
,
где K
0
– гарантированный коэффициент запаса при всех случаях обработки.
Определяем силу зажима детали одним кулачком патрона
96,58287,2
1038,03
951
62,5617
2/sin
зап
п.кт.пк
о.п
к
=
⋅⋅
⋅
=
α
= K
Dfn
DP
W
z
Н,
где D
о.п
– диаметр обрабатываемой поверхности детали, мм, D
о.п
= = 95 мм; п
к
– число кулачков в патроне, п
к
=3 шт.; f
т.п
–
коэффициент трения на рабочих поверхностях кулачков, f
т.п
= 0,8 (с зубьями параллельно оси патрона); D
п.к
– диаметр зажи-
маемой поверхности, мм, D
п.к
= 103 мм.
Определим силу Q
шт
на штоке механизированного привода трехкулачкового патрона:
Н, 61,4351
100
20
1,0
65
403
105,1396,5828
3
1
к
1
к
к
к
трккп
=
⋅
+⋅⋅=
=
+=
l
l
f
h
а
KnWQ
где K
тр
– коэффициент, учитывающий дополнительные силы трения в патроне, K
тр
= 1,05; а
к
– вылет кулачка от середины его
опоры в пазу патрона до центра приложения силы зажима на одном кулачке, а
к
= 40 мм; h
к
– длина направляющей части ку-
лачка, h
к
= 65 мм; f
к
– коэффициент трения кулачка, f
к
= 0,1; l
1
и l
к
– размеры короткого и длинного плеч двухплечевого рыча-
га (конструктивно l
1
= 20 мм и l
к
= 100 мм до оси штока).
Определим диаметр поршня цилиндра и выберем ближайший больший стандартный размер пневматического вращаю-
щегося цилиндра по формуле (16)
1,15239,0/61,435144,1/44,1
штп
=== рQD мм,
где p – давление сжатого воздуха, МПа; p = 0,39 МПа. Принимаем диаметр пневмоцилиндра D
ц
= 200 мм.
Определим действительную силу зажима детали по принятому диаметру пневмоцилиндра
1,1040985,039,0
4
20014,3
4
2
2
ц
ш.д
=⋅
⋅
=η
π
= р
D
Q Н,
где η – коэффициент полезного действия, η = 0,85.
Определим время срабатывания пневмоцилиндра
()
(
)
035,020000,1/5,320v/
2
в
2
вхцс
=⋅⋅== dlDT с,
где l
х
– длина хода поршня, см (для диаметра D
ц
= 200 мм, l
х
= 35 мм); рекомендуется d
в
= 8...10 мм), d
в
= 10 мм; v
в
– скорость
перемещения сжатого воздуха, см/с (v
в
= 1500…2500 см/с; принимаем v
в
= 2000 см/с).
МНОГОШПИНДЕЛЬНЫЕ И МНОГОПОЗИЦИОННЫЕ
СВЕРЛИЛЬНЫЕ ГОЛОВКИ
Наиболее производительным способом обработки на универсальных сверлильных станках является многоинструмен-
тальная обработка с помощью многощпиндельных головок. Такие головки позволяют вести обработку отверстий одновре-
менно несколькими одноименными или разноименными инструментами (сверлами, зенкерами, развертками и т.п.).
Головки могут быть специальными и универсальными.
В крупносерийном и массовом производстве в основном применяются специальные многошпиндельные головки, т. е.
головки с неизменным расположением шпинделей. В этих случаях сверлильный станок, оснащенный головкой, как правило,
закрепляют за одной, реже за двумя операциями, относящимися к деталям, обрабатываемым большими партиями.
Специальные многошпиндельные головки проектируются как для обработки отверстий одной детали, так и для позици-
онной обработки отверстий в нескольких деталях одновременно. В последнем случае детали устанавливаются на круглом
поворотном столе и на каждую позицию переводятся вручную или автоматически с помощью пневматических или гидрав-
лических приводов.

Страницы