Разработка технологических процессов изготовления деталей в машиностроении - 56 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

2. Определяем подачу инструментов за оборот шпинделя [2, карта 11, с. 867 – 868]: для сверл
S
0
= 0,3 мм/об (с учетом
работы комбинированным сверлом в многоинструментальной наладке – по II группе подач); для зенкеров
S
0
= 0,4 мм/об (с
учетом зенкерования отверстия 4-го класса точности под последующее развертывание – по III группе подач); для разверток
S
0
= 1,0 мм/об (с учетом однократного развертывания – по II группе подач).
3. Определяем периоды стойкости инструментов [2, карта 12, с. 868]. Период стойкости в минутах времени резания для
отдельных инструментов
Т = Т
М
Λ,
где Т
м
– период стойкости инструментов наладки работы станка, для нашего случая Т
м
= 160 мин (найден по карте 12 путем
интерполирования табличных значений
Т
м
для обработки отверстий диаметром 16 мм при 12 инструментах в наладке); λ –
коэффициент времени резания, для всех инструментов
l
рез
= 29 мм
λ = l
рез
/ L
p.x
= 29 / 44 = 0,66.
Период стойкости этих инструментов, мин
Т = Т
м
λ = 160 ⋅ 0,66 = 106.
4. Определяем скорости резания при сверлении, зенкеровании и развертывании [2, карта 13, с. 873 – 874].
Скорость резания при сверлении и зенкеровании рассчитывается по найденной скорости
Т = 106 мин. Скорость резания
при развертывании назначается исходя из требований, предъявленных к точности и шероховатости поверхности, независимо
от рассчитанных значений стойкости.
Для сверл диаметром 14 мм v
табл
= 19 м/мин (для S
0
= 0,3 мм/об найдена путем интерполирования v = 18 м/мин при диа-
метре 12 мм и v
= 20 м/мин при диаметре 16 мм).
Поправочные коэффициенты на скорость резания при сверлении
v
м
K
= 0,9 (для чугуна серого НВ 230);
v
Т
K
= 1 (для стой-
кости
Т = 100 мин, близкой к Т = 106 мин);
v
B
K
= 1 (для отношения глубины сверления к диаметру l / d = 29 / 14 < 3). Расчет-
ная скорость резания
1,17119,019vv
vvv
мтаблрез
=
⋅
⋅
⋅
=
=
BТ
KKK
м/мин ≈ 0,28 м/с.
Для зенкерования диаметром 15,7 мм v
табл
= 27 м/мин (для S
0
= 0,4 мм/об и диаметра до 20 мм). Поправочные коэффи-
циенты на скорость резания принимаем те же, что и при сверлении. Расчетная скорость резания
3,24119,027vv
vvv
мтаблрез
=
⋅
⋅
⋅
=
=
BТ
KKK
м/мин ≈ 0,41 м/с.
Для разверток диаметром 16 мм v
табл
= 12 м/мин (≈ 0,2 м/с) (принятая по [2, карта 13, с. 874], для развертывания отвер-
стий 3-го класса точности).
5. Расчетная частота вращения шпинделей станка:
– сверл
n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 17,1 / (3,14 ⋅ 14) = 390 мин
–1
;
– зенкеров
n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 24,3 / (3,14 ⋅ 15,7) = 493 мин
–1
;
– разверток
n = 1000 v
рас
/ πd = 1000 ⋅ 12 / (3,14 ⋅ 16) = 239 мин
–1
.
6. Расчетное значение минутных подач инструментов:
– сверл
S
м
= S
м
n = 0,3 ⋅ 390 = 117 мм/мин;
– разверток
S
м
= S
м
n = 1 ⋅ 239 = 239 мм/мин.
Принимаем
S
м
многошпиндельной головки по наименьшей рассчитанной минутной подаче, т.е. S = 117 мм/мин.
7. Корректируем частоту вращения зенкеров и разверток в соответствии с принятой
S
м
многошпиндельной головки:
– зенкеров
2944,0/117
м
==
′
= Sn мин
–1
;
– разверток 1171/117
м
==
′
= Sn мин
–1
.
8. Действительная скорость резания:
– зенкеров
v
д
= πdn / 1000 = 3,14 ⋅ 15,7 ⋅ 294 / 1000 = 14,6 м/мин (≈0,24 м/с);
– разверток
v
д
= πdn / 1000 = 3,14 ⋅ 16 ⋅ 117 / 1000 = 5,9 м/мин (≈0,1 м/с).
9. Суммарная осевая сила резания [2, карта 14, с. 877]:
– для сверл
Р
табл
= 300 кгс (найдена путем интерполирования значений Р
табл
при S
0
= 0,3 мм/об для d = 12 мм и d = 16
мм), поправочный коэффициент на материал
р
м
K = 1,1 для чугуна серого НВ 230, тогда
Р = Р
табл
р
м
K = 300 ⋅ 1,1 = 330 кгс (≈3300 H);
– для зенкеров Р
табл
= 48 кгс (для S
0
=0,4 об/мин при t = 1 мм), поправочный коэффициент
р
м
K = 1,1, тогда
Р = Р
табл
р
м
K = 48 ⋅ 1,1 = 52,5 кгс (≈ 525 H).

Страницы