ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Необходимо
: назначить режимы резания; определить машинное время.
Назначение режимов резания
1. Определяем максимальную длину рабочего хода многошпиндельной головки, исходя из длин рабочих ходов
отдельных инструментов
L
p.x
=
l
рез
+
y
+
l
доп
,
где
l
рез
– длина обработки данным инструментом наибольшей поверхности детали (по чертежу 23 и 29 мм); принимаем
l
рез
=
29 мм;
у
– величина подвода, врезания и перебега инструмента (принимаем по [2], табл. 3, с. 866); для сверл
y
= 6 мм; для
зенкеров
y
= 3 мм; для разверток
y
= 15 мм;
l
доп
– дополнительная длина хода, вызванная особенностями конфигурации заго-
товки, в данном случае
l
доп
= 0.
Длина хода инструментов составит: для сверл
L
p.x
= 29 + 6 = 35 мм; для зенкеров
L
p.x
= 29 + 3 = 32 мм; для разверток
L
p.x
=
29 + 15 = 44 мм. Таким образом, длина рабочего хода многошпиндельной головки равна наибольшей длине хода инструмен-
та
L
p.x
= 44 мм.
2. Определяем подачу инструментов за оборот шпинделя [2, карта 11, с. 867 – 868]: для сверл
S
0
= 0,3 мм/об (с учетом
работы комбинированным сверлом в многоинструментальной наладке – по II группе подач); для зенкеров
S
0
= 0,4 мм/об (с
учетом зенкерования отверстия 4-го класса точности под последующее развертывание – по III группе подач); для разверток
S
0
= 1,0 мм/об (с учетом однократного развертывания – по II группе подач).
3. Определяем периоды стойкости инструментов [2, карта 12, с. 868]. Период стойкости в минутах времени резания для
отдельных инструментов
Т
=
Т
м
λ,
где
Т
м
– период стойкости инструментов наладки работы станка, для нашего случая
Т
м
= 160 мин (найден по карте 12 путем
интерполирования табличных значений
Т
м
для обработки отверстий диаметром 16 мм при 12 инструментах в наладке); λ –
коэффициент времени резания, для всех инструментов
l
рез
= 29 мм
λ =
l
рез
/
L
p.x
= 29 / 44 = 0,66.
Период стойкости этих инструментов, мин
Т
=
Т
м
λ = 160 ⋅ 0,66 = 106.
4. Определяем скорости резания при сверлении, зенкеровании и развертывании [2, карта 13, с. 873 – 874].
Скорость резания при сверлении и зенкеровании рассчитывается по найденной скорости
Т
= 106 мин. Скорость резания
при развертывании назначается исходя из требований, предъявленных к точности и шероховатости поверхности, независимо
от рассчитанных значений стойкости.
Для сверл диаметром 14 мм v
табл
= 19 м/мин (для
S
0
= 0,3 мм/об найдена путем интерполирования v = 18 м/мин при
диаметре 12 мм и v
= 20 м/мин при диаметре 16 мм).
Поправочные коэффициенты на скорость резания при сверлении
v
м
K
= 0,9 (для чугуна серого НВ 230);
v
Т
K
= 1 (для
стойкости
Т
= 100 мин, близкой к
Т
= 106 мин);
v
B
K
= 1 (для отношения глубины сверления к диаметру
l
/
d
= 29 / 14 < 3).
Расчетная скорость резания
1,17119,019vv
vvv
мтаблрез
=⋅⋅⋅==
B
Т
KKK
м
/
мин
≈ 0,28
м
/
с
.
Для
зенкерования
диаметром
15,7
мм
v
табл
= 27
м
/
мин
(
для
S
0
= = 0,4
мм
/
об
и
диаметра
до
20
мм
).
Поправочные
коэф
-
фициенты
на
скорость
резания
принимаем
те
же
,
что
и
при
сверлении
.
Расчетная
скорость
резания
3,24119,027vv
vvv
мтаблрез
=⋅⋅⋅==
B
Т
KKK
м
/
мин
≈ 0,41
м
/
с
.
Для
разверток
диаметром
16
мм
v
табл
= 12
м
/
мин
(≈ 0,2
м
/
с
) (
принятая
по
[2,
карта
13,
с
. 874],
для
развертывания
отвер
-
стий
3-
го
класса
точности
).
5.
Расчетная
частота
вращения
шпинделей
станка
:
–
сверл
n
= 1000 v
рас
/
π
d
= 1000 ⋅ 17,1 / (3,14 ⋅ 14) = 390
мин
–1
;
–
зенкеров
n
= 1000 v
рас
/
π
d
= 1000 ⋅ 24,3 / (3,14 ⋅ 15,7) = 493
мин
–1
;
–
разверток
n
= 1000 v
рас
/
π
d
= 1000 ⋅ 12 / (3,14 ⋅ 16) = 239
мин
–1
.
6.
Расчетное
значение
минутных
подач
инструментов
:
–
сверл
S
м
=
S
м
n
= 0,3 ⋅ 390 = 117
мм
/
мин
;
–
разверток
S
м
=
S
м
n
= 1 ⋅ 239 = 239
мм
/
мин
.
Принимаем
S
м
многошпиндельной
головки
по
наименьшей
рассчитанной
минутной
подаче
,
т
.
е
.
S
= 117
мм
/
мин
.
7.
Корректируем
частоту
вращения
зенкеров
и
разверток
в
соответствии
с
принятой
S
м
многошпиндельной
головки
:
–
зенкеров
2944,0/117
м
==
′
= Sn
мин
–1
;
–
разверток
1171/117
м
==
′
= Sn
мин
–1
.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 54
- 55
- 56
- 57
- 58
- …
- следующая ›
- последняя »
