Точность кинематических цепей металлорежущих станков. Ванин В.А - 91 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

89
ОСЕВОЕ БИЕНИЕ
В металлообрабатывающих стан-
ках ошибка δа
Σi
создаётся осевым бие-
нием упорных, радиально-упорных и
радиальных подшипников качения и
упорных подшипников скольжения.
Упорные подшипники скольжения:
1
aa
i
δ=δ
Σ
, (2.52)
где δа
1
– наименьший из допусков на
неперпендикулярность каждого из тор-
цов подшипника скольжения к оси вра-
щения (рис. 2.9).
Его величина определяется по техническим условиям.
Упорные подшипники качения:
2
3
2
2
aaa
i
δ+δ=δ
Σ
, (2.53)
где δа
2
– допуск на непараллельность сторон кольца подшипника; δа
3
–
допуск на овальность тел качения.
Величина δа
2
определяется либо по техническим условиям, либо
по ГОСТ 520–91 «Шарико- и роликоподшипники. Технические усло-
вия». Величина δа
3
определяется по ГОСТ 3722–91 «Шарикоподшип-
ники. Шарики. Технические условия».
Радиальные и радиально-упорные подшипники качения:
4
aa
i
δ=δ
Σ
, (2.54)
где δа
4
– допуск осевого биения подшипника качения. Его величина
определяется по ГОСТ 520–2002.
Для шпинделей и ходовых винтов допускаемое монтажное осевое
биение δа
Σi
задаётся техническими условиями на чертежах.
2.4. ДЕФОРМАЦИИ ЗВЕНЬЕВ
ИЗГИБ ОПРАВОК И ВИНТОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
Если зубчатое колесо обрабатывается на нежёсткой оправке, то
изменение нагрузки в процессе работы приводит к заметному колеба-
нию величины прогиба оправки.
Суммарная ошибка обрабатываемого колеса, вызванная изгибом
оправки, равна:
iii
Srtui
yyS α⋅δ+δ=δ tg
, (2.55)
где δy
ti
– колебания прогиба оправки и средней плоскости колеса соот-
ветственно в тангенциальном направлении (по отношению к колесу);
i
S
α
– угол зацепления в торцовом сечении.
Рис. 2.
9. Наименьший допуск
к оси вращения торца
подшипника скольжения
δа
1

Страницы