Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 21 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

40 41
поперечной силы по наклонной полосе между возможными наклонны-
ми трещинами (см. проверку ниже).
Расчет прочности нормальных сечений
Поскольку М
l
n
/ М
n
= 79,58 / 88,38 = 0,9004 > 0,9, необходимо
учитывать согласно п. 3.3 [3] коэффициент условий работы
b1
= 0,9.
Бетон класса В20 с характеристиками:0,9R
b
= 0,9 11,5 =
= 10,35 МПа; 0,9R
bt
= 0,9 0,90 = 0,81 МПа; R
b ser
= 15,0 МПа; R
bt ser
=
= 1,35 МПа; Е
b
= 27 500 МПа с учетом тепловой обработки бетона.
Работу бетона в швах замоноличивания в запас прочности условно
не учитываем, предполагая, что при неблагоприятных условиях надежная
совместная работа бетона замоноличивания с продольными ребрами за
счет их сцепления может быть не обеспечена. Тогда расчетная ширина полки
1265201285 ==b
'
f
мм.
Расчет производим в предположении, что сжатая арматура по рас-
чету не требуется и
'
s
A
= 0:

6
0
10242,2500,539550126535100,5 =,=hhhbR
'
f
'
f
'
fb
Н мм =
= 242,2 кН
м > М = 104,50 кН м,
т. е. нейтральная ось проходит в пределах полки (х <
'
f
h
) и элемент рас-
считывается как прямоугольный с шириной
f
b
c
= 1265 мм.
Необходимое количество продольной арматуры класса А400 при
0,044
41512653510
0,9510104,5
2
6
=
,
=
m
D
< a
R
= 0,39,
т. е. сжатая арматура по расчету действительно не требуется
689355/0,04421141512653510 =,=A
s
мм
2
.
Принимаем стержневую арматуру из стержней 2
22А400 с А
s
ф
=
= 760 мм
2
> 689 мм
2
.
класса А240 диаметром 10 мм c A
s
= 78,5 2 = 157 мм
2
= 0,00016 м
2
.
Расчет прочности наклонных сечений продольных ребер
При Q
min
= Q = 69,43 кН > 0,5R
bt
bh
0
= 0,5 · 0,81 · 10
3
· 0,17 · 0,415 =
= 28,57 кН поперечная арматура в балке должна ставиться по расчету.
Принимаем поперечную арматуру класса A240 с R
sw
= 170 МПа
(см. табл. 2.6 [3]). В двух плоских каркасах при диаметре стержней про-
дольной арматуры 22 мм поперечные стержни из условия технологии
сварки принимаем диаметром 6 мм (d
w
0,25 · d, см. п. 9. ГОСТ 14098–91),
при A
sw
= 2 · 28,3 = 57 мм
2
(2 6).
ответствии с п. 5.21 [3] при h
0
= 450 – 35 мм = 415 мм: s 0,5h
0
= 0,5 · 415 =
= 207 мм; s
300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]
69,43
0,4150,17100,81
23
2
0
max
d =
Q
bhR
=ss
bt
= 0,342 м.
Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах s = 150 мм на при-
опорных участках и 300 мм (0,75 h
0
= 0,75 · 0,415 = 311 мм) – на средних.
Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями
Расчет прочности по наклонной полосе между наклонными сече-
Q 0,3R
b
bh
0
, где Q принимается на расстоянии не менее h
0
от опо-
ры; 0,3 R
b
bh
0
= 0,3 · 10,35 · 10
3
· 0,17 · 0,415 = 219,1 кН > Q = Q– qh
0
=
= 69,43 – 23,07 · 0,415 = 59,86 кН, т. е. прочность наклонной полосы на
сжатие обеспечена.
Расчет прочности на действие поперечной силы
по наклонному сечению
64,6
0,15
0,00005710170
3
==
s
AR
=q
swsw
sw
кН/м
(см. формулу (3.48) [3]).
Так как q
sw
= 64,6 кН/м > 0,25R
bt
b = 0,25 · 0,81 · 1000 · 0,17 =
= 34,42 кН/м, M
b
=1,5R
bt
bh
0
2
= 1,5 · 0,81 · 1000 · 0,17 · 0,415
2
= 35,57 кН·м
(см. п. 3.31 и формулу (3.46) [3]).

Страницы