Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 46 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

90 91
Принимаем c = 1,26 м.
Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяем по
формуле (3.46) [3]
c
M
=Q
b
b
, но не более Q
b,max
= 2,5R
bt
bh
0
и не менее
Q
b,min
= 0,5R
bt
bh
0
(см. п. 3.31 [3]).
Q
b,min
= 0,5R
bt
bh
0
= 0,5 · 0,81 · 10
3
· 0,3 · 0,69 = 83,8 кН <
<
137,7
1,26
173,5
==
c
M
=Q
b
b
кН < Q
b,max
= 2,5R
bt
bh
0
= 2,5 · 0,81 · 10
3
×
× 0,3 · 0,69 = 419 кН.
Принимаем
137,7=Q
b
кН < Q
1
= 177,3 кН, т. е. поперечная сила не
может быть воспринята только бетоном. Поэтому предусматриваем ус-
тановку поперечной арматуры с шагом не более:
s
0,5 h
0
= 0,5 · 690 = 345 мм; s 300 мм (см. п. 5.21 [3]).
Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [2] шаг хомутов, учитываемых
в расчете
177,3
0,690,3100,81
23
1
2
0
max
d =
Q
bhR
=ss
bt
= 0,65 м = 650 мм.
Шаг поперечных стержней принимаем 30
0
=
s
мм.
143,5
0,3
0,00015110285
3
==
s
AR
=q
swsw
sw
кН/м
(см. формулу (3.48) [3]).
Так как q
sw
= 143,5 кН/м > 0,25R
bt
b = 0,25 · 0,81 · 1000 · 0,3 =
= 60,75 кН/м, хомуты учитываются в расчете и M
b
=1,5R
bt
bh
0
2
=
= 1,5 · 0,81 · 1000 · 0,3 · 0,69
2
= 173,5 кН·м (см. формулу (3.46) [3]).
Определяем c.
Так как с =
1,26
0,9515,115
173,5
==
q
M
b
м <
с =
1,96
0,310000,81
143,5
0,51
0,692
0,51
2
0
==
bR
q
h
b
t
sw
м, тоо
значение
0,89
0,9515115143,50,75
173,5
0,75
=
,+
=
q+q
M
=c
sw
b
м, но не
более 3h
0
= 3 · 0,69 = 2,07 м (см. п. 3.32 [3]).
Принимаем c = 0,89 м.
Длину проекции наклонной трещины c
0
принимают равной c, но
не более 2h
0
= 0,69 · 2 = 1,38 м (см. п. 3.31 [3]).
Принимаем c
0
= с = 0,89 м.
Тогда
95,80,89143,50,750,75
0
==cq=Q
swsw
кН.
Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по
формуле
c
M
=Q
b
b
, но не более Q
b,max
= 2,5R
bt
bh
0
и не менее Q
b,min
=
= 0,5R
bt
bh
0
= 0,5 · 0,81 · 10
3
· 0,3 · 0,69 = 83,8 кН <
<
194,9
0,89
173,5
==
c
M
=Q
b
b
кН < Q
b,max
= 2,5R
bt
bh
0
= 2,5 · 0,675 · 10
3
×
× 0,3 · 0,695 = 419 кН.
Принимаем
=Q
b
194,9 кН.
При Q
sw
+ Q
b
= 95,8 + 194,9 = 290,7 кН > Q
1
= 177,3 кН прочность
наклонных сечений в средней части пролетов между опорами обеспече-
на при поперечных стержнях
8 мм класса А400 с шагом 30
0
=
s
мм.
Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению
На средних опорах В и С концы стержней неразрезного ригеля при-
варены к надежно заанкеренным закладным деталям, поэтому расчет
прочности наклонных сечений на действие момента не производим (см.
п. 3.44 [3]).
5. Расчет колонны (для специальности ПГС)
Принимаем к расчету наиболее нагруженную колонну среднего ряда
.
Расчет прочности колонны производим в наиболее нагруженном сече-
нии – у обреза фундамента.

Страницы