Железобетонные конструкции. Веселов А.А - 47 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

92 93
Нагрузку на колонну с учетом ее веса опре-
деляем от опирающихся на нее ригелей трех вы-
шележащих междуэтажных перекрытий (нагруз-
ка от кровли передается на нагруженные кирпич-
ные стены). При этом неразрезность ригеля ус-
ловно не учитывается. Поскольку определение
усилий в ригелях выполнено без учета влияния
жесткости колонн («рамность» каркаса не учи
-
тывается), то в качестве расчетной схемы колон-
ны условно принимаем сжатую со случайным эк-
сцентриситетом стойку, защемленную в уровне
обреза фундамента и шарнирно закрепленную
в уровне середины высоты ригеля (рис. 27).
Расчетная длина колонны нижнего этажа с шарнирным опиранием на
одном конце, а на другом конце с податливой заделкой
l0,9
(см. п. 3.55 [3]).

0,750,50,450,74,20,90,50,70,90,9
pпэт0
+=hh+h=l=l
=
3,6
7
=
м,
где h
эт
– высота этажа по заданию; 0,7 м – расстояние от обреза фунда-
мента до уровня чистого пола; h
п
– высота панели перекрытия; h
р
– высо-
та сечения ригеля.
Принимаем колонну сечением 40×40 см, а = а
= 4 см. Расчетная
нагрузка на колонну в уровне обреза фундамента

2288,95205836,4888,426,7
риг
=,++=G+nlv+g=N
c
кН,
где g + v – постоянная и временная нагрузка на 1 пог. м ригеля (см. сбор
нагрузки на неразрезной ригель);
срриг
l=l
– средний расчетный пролет
неразрезного ригеля (если неразрезной ригель имеет три пролета
2/
сркрриг
l+l=l
); n = 3 – число перекрытий; G
c
– вес колонны.

52580,734,21,10,40,4250,7
эт
,=+=+nhb=G
fcc
J
J
кН.
Кратковременно действующая часть расчетной нагрузки
2151,2339,81,5
гр
==nAv=N
f
nsh
sh
J
кН,
где по заданию
nsh
v
= 1,5 кН/м
2
;
39,86,486,14
pп
==ll=A
м
2
– грузо-о-
вая площадь перекрытия, с которой нагрузка передается на среднюю ко-
лонну;
1,2=
f
J
– коэффициент надежности по нагрузке; n = 3 – число
перекрытий, нагрузка с которых передается на колонну.
Длительно действующая часть расчетной нагрузки
2073,92152288,9 ==NN=N
sh
O
кН;
,0,90,9062288,9/2073,9/ >==NN
O
поэтому
0,9=
b1
J
(см. п. 3.3 [3]).
С учетом коэффициента надежности по ответственности
n
= 0,95
(см. прил. 7* [18]).
==N 0,952288,9
2174,5 кН,
==N 0,952073,9
O
1970,2 кН.
Случайный эксцентриситет в приложении сжимающей нагрузки
согласно п. 3.49 [3]:
13,330/40030/e ==h
ca
t
мм;
6,12600/3670600/e
0
==l
a
t
мм;
10e t
a
мм.
Принимаем
13,3ee
0
==
a
мм.
Бетон класса В25 с R
b
= 0,9 · 14,5 = 13,05 МПа; R
bt
= 0,9 · 1,05 =
= 0,95 МПа (см. табл. 2.2 [2]), где
b1
= 0,9; Е
b
= 30 · 10
3
МПа (см. табл. 2.4 [3]).
Продольная арматура класса А400 с R
s
= R
sc
= 355 МПа (см. табл. 2.6 [3]);
Е
s
= 20 · 10
4
МПа (см. п. 2.20 [3]).
Расчет сжатых элементов из бетонов классов В15–В35 на действие
продольной силы, приложенной со случайным эксцентриситетом, при
l
0
= 2,85 м < 20 · h
c
= 20 · 0,4 = 8 м допускается производить из условия
(см. п. 3.58 [3])
tots,scb
AR+ARN Md
,
где
– коэффициент, учитывающий гибкость элемента, характер арми-
рования и длительность действия нагрузки, определяемый по формуле
l
e
N
Рис. 27

Страницы