Защита атмосферы от газовых выбросов. Ветошкин А.Г. - 86 стр.

UptoLike

Составители: 

Рубрика: 

86
Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя на жалюзийно-
клапанной тарелке:
жV
Lp
ρ
2
.
2
186,15=Δ при 2,1
F
Па;
)(453,2
17
.
2
hhp
ж
+=Δ
ρ
при 2,1
<
F
Па,
где h
1
= 0,667
.
В
4
(
1
V
L ).
Коэффициент сужения потока В
4
определяется линейным интерполи-
рованием по табл. 10. Предварительно необходимо рассчитать вспомога-
тельные комплексы А
4
и A
5
:
D
l
A
2
4
= ;
5,2
2
5
3600
l
L
A
V
= .
Если
P
Δ > Δ Р
д
, принять больший диаметр тарелки D и повторить
расчет; для колпачковой тарелки можно ограничиться увеличением высо-
ты прорези колпачка h
3
, если это невозможно, - увеличить D).
Гидравлическое сопротивление столба светлой жидкости, Па:
+
+
=Δ
bf
F
B
B
P
σ
η
η
002,0
1
5000
1
2
59
9
3
.
Коэффициент гидравлического сопротивления сухой решетчатой та-
релки
2
3
7
2
7
2
8
01,0
1
1
1
1
1
+
= f
BBB
ζ
.
Гидравлическое сопротивление решетчатой тарелки, Па:
()
9
2
5
1
002,0
1
1
1
5000
Bbf
F
P
+
=Δ
σ
η
ηη
ζ
.
Коэффициент неоднородности поля статических давлений
1
25,0
5
9
110
1
1
+=
П
П
f
B
ρ
ρ
.
    Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя на жалюзийно-
клапанной тарелке:
                   Δp 2 = 15,186 . LV2 ρ ж при F ≥ 1,2 Па;
                    Δp 2 = 2,453. ρ ж (h7 + h1 ) при F < 1,2 Па,
где h1 = 0,667.В4 ( LV1 ).
     Коэффициент сужения потока В4 определяется линейным интерполи-
рованием по табл. 10. Предварительно необходимо рассчитать вспомога-
тельные комплексы А4 и A5:
                                  l              3600 LV
                            A4 = 2 ;      A5 =           .
                                  D                l22,5
     Если ΔP > Δ Рд, принять больший диаметр тарелки D и повторить
расчет; для колпачковой тарелки можно ограничиться увеличением высо-
ты прорези колпачка h3, если это невозможно, - увеличить D).
     Гидравлическое сопротивление столба светлой жидкости, Па:
                                         ⎞ ⎡ 5000 ⎛ F ⎞       0,002σ ⎤
                                                            2
                           ⎛ B9
                    ΔP3 = ⎜⎜        + η ⎟⎟ ⎢        ⎜⎜ ⎟⎟ +          ⎥.
                           ⎝ 1 − B9      ⎠ ⎢⎣ 1 − η ⎝ f 5 ⎠      b ⎥
                                                                     ⎦
    Коэффициент гидравлического сопротивления сухой решетчатой та-
релки
                                2             2                      2
                       ⎛ 1   ⎞ ⎛ 1      ⎞ ⎛ 1              ⎞
                  ζ = ⎜⎜ − 1⎟⎟ − ⎜⎜ − 1⎟⎟ + ⎜⎜ − 0,01 f 3 ⎟⎟ .
                       ⎝ B8  ⎠ ⎝ B7     ⎠ ⎝ B7             ⎠
    Гидравлическое сопротивление решетчатой тарелки, Па:
                                                    2
                       5000ζ    ⎛ 1          ⎞⎛ F ⎞   0,002σ
                  ΔP =          ⎜⎜      − η ⎟⎟⎜⎜ ⎟⎟ +            .
                        1−η      ⎝ 1 −η      ⎠⎝ f 5 ⎠ b(1 − B9 )
    Коэффициент неоднородности поля статических давлений
                                                             −1
                                  ⎡                           ⎤
                                  ⎢                           ⎥
                                  ⎢           1               ⎥
                             B9 = ⎢1 +                 0 , 25 ⎥
                                                                .
                                  ⎢ 110 ⎛⎜ ρ П      ⎞ ⎥
                                                    ⎟⎟
                                  ⎢
                                  ⎣    f 5 ⎜⎝ ρ П    ⎠ ⎦
                                                              ⎥




                                        86