ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
sН
v25275][
2
−=σ , Н/мм
2
.
Допускаемые напряжения изгиба при нереверсивной передаче (зубья работают одной сто-
роной) для всех марок бронз и латуней, Н/мм
2
FLF
K)08,025,0(][
вт2
σ+σ=σ ,
где σ
т
– предел текучести материала колеса, Н/мм
2
(табл. 4.1); K
FL
– коэффициент долговечности при
расчете на изгиб
9
2
6
10
∑
=
N
K
FL
,
где
∑
2
N – число циклов нагружения зубьев колеса за весь срок службы передачи (аналогично
∑
2
N при
определении K
HL
).
Если
∑
2
N < 10
6
, то принимают
∑
2
N = 10
6
, тогда K
FL
= 1.
Если
∑
2
N > 25 ⋅ 10
7
, то принимают
∑
2
N = 25 ⋅ 10
7
, тогда K
FL
= 0,543. Следовательно значения K
FL
лежат в интервале 543,01 ≥≥
FL
K .
При реверсивной передаче (зубья работают обеими сторонами) значение [σ
Н
]
2
, рассмотренное для
нереверсивной передачи с аналогичными параметрами, умножают на 0,8.
4.3 Определение геометрических параметров
Межосевое расстояние определяют из условия прочности по контактным напряжениям, возникаю-
щим на поверхности зубьев червячного колеса, мм
3
2
2
2
][
61
Н
w
M
a
σ
≥
.
Значение a
w
округляют до ближайшего ряда Ra 40 (см. разд. 2.4). Предварительное значение модуля
зацепления, мм
2
/)7,1...4,1( zam
w
= .
Модуль зацепления червячной пары стандартизирован т = 1; 1,25; 1,6; 2; 2,5; 3,15; 4; 5; 6,3; 8; 10;
12,5 и т.д.
Расчетное значение m округляют до ближайшего большего стандартного.
Коэффициент диаметра червяка q ≥ 0,25z
2
. Необходимо проверить сочетание т и q. Чтобы исклю-
чить слишком тонкие червяки, с увеличением т следует увеличивать q (табл. 4.2).
При несоответствии т и q следует изменить значение т в сторону увеличения.
Делительные диаметры червяка и колеса
qmd =
1
;
22
mzd = .
ДИАМЕТРЫ ВЕРШИН
mdd
a
2
1
1
+
=
;
mdd
a
2
2
2
+
=
.
Диаметры впадин
mdd
f
4,2
1
1
−
=
;
mdd
f
4,2
2
2
−
=
.
Наибольший диаметр червячного колеса
)2/(6
1
22
+
+
=
zmdd
aaM
.
Длина нарезанной части червяка
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 13
- 14
- 15
- 16
- 17
- …
- следующая ›
- последняя »
