Методика расчёта монтажной и ремонтной оснастки. Яцков А.Д - 47 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

шарниров это усилие рассчитывается, как и при подъёме оборудования методом поворота вокруг шарнира монтажными
мачтами. По найденному усилию выполняется расчёт грузового полиспаста.
3. Подсчитываем усилие
р.в
P
(кН) на полиспаст задней ванты так же, как для вертикальной или наклонной
монтажной мачты. По этому усилию выполняется расчёт полиспаста.
4. Определяем суммарное сжимающее усилие, действующее вдоль шевра, кН:
– для вертикального шевра
г.ппшпг.ппр.вдпр.вдпг.п
10105coscos SkGkGkGkkPkkPN ++++γ+β=
;
– для наклонного шевра
,coscos5
cos5cos10cos10
р.вг.ппш
пр.впг.пдпо
γ++δ+
+
δ
+
δ
+
δ
=
PSkG
kGkGkkGN
где
ш
G
– масса шевра, т (определяется вначале ориентировочно): для трубчатого сечения в зависимости от
грузоподъёмности шевра
G
– по формуле
(
)
GG 15,0...08,0
ш
=
, для решётчатого сечения с учётом грузоподъёмности
шевра
G
и его высоты
ш
H
– по формуле
(
)
шш
005,0...003,0 GHG
=
, при этом большее значение коэффициента
назначается для шевров меньшей грузоподъёмности;
г.п
G и
р.в
G
– массы грузового полиспаста и рабочей задней ванты, т
(получаются при их расчёте);
о
G – масса поднимаемого оборудования, т;
г.п
S – усилие в сбегающей ветви
грузоподъёмного полиспаста, кН (получается при его расчёте);
β
– угол между шевром и грузовым полиспастом, для
наклонного шевра соответствует углу его наклона к вертикали
δ
, который получаем в зависимости от необходимого
вылета шевра
l ,а для вертикального шевра – находим графически путём построения схемы в масштабе или по формуле
(
)
(
)
фшс
tg hHll
−
+
=
β
,
где
с
l – расстояние от места строповки оборудования до его основания;
ш
l
– расстояние от поворотного шарнира до оси
шевра;
ф
h
– высота фундамента;
– угол между шевром и рабочей задней вантой, получаем графически, задаваясь
расстоянием от основания шевра до якоря задней ванты
я
l
с углом её заложения
α
не менее 45° или по формулам:
– для вертикального шевра
Hl
я
tg =
γ
;
– для наклонного
()
β
+α−
−
=
γ
90180
.
5. Находим сжимающее усилие в стойке шевра, кН
2
с
NN
=
.
6. Для наклонного шевра определяем сгибающий момент в стойке шевра от собственной массы, кН ⋅ см
810
с0
lGM
=
,
где
с
G – масса стойки шевра, кг, 2
шс
GG = ; l – вылет шевра, см (определяется по формуле
δ= sin
ш
Hl
).
7. В дальнейшем расчёт сечения стоек ведётся как для вертикальной или наклонной монтажной трубчатой мачт.
8. Находим суммарное усилие
р
P
, действующее на ригель, считая, что полиспасты закреплены посередине ригеля.
Это усилие проще всего найдётся графически (рис. 28).
9. Определяем изгибающий момент в ригеле шевра (кН
⋅ см), пренебрегая массой самого ригеля, по одной из
формул, приведённых в табл. 5. Так, задаваясь длиной ригеля
р
l , при креплении полиспастов посередине ригеля
изгибающий момент находим по формуле
4
ррр
lPM
=
.
10. Вычисляем требуемый момент сопротивления поперечного сечения ригеля, см
3
(
)
RmMW 1,0
ртр
⋅
=
,
где
m
– коэффициент условий работы (прил. 5), для шевра
9,0
=
m
; R – расчётное сопротивление при изгибе (прил. 2),
для стали класса С 38/23
210=R
МПа.
11. По таблице ГОСТ (прил. 7) подбираем сечение трубы с
тр
т
x
WW ≥ .
Пример 27. Рассчитать монтажный трубчатый колонный шевр для подъёма аппарата массой 42
о
=
G т и высотой
15
0
=h м на постамент высотой
4
ф
=h
м при строповке его за вершину при максимальном угле наклона шевра к
вертикали
15=δ
°.

Страницы