Методика расчёта монтажной и ремонтной оснастки. Яцков А.Д - 49 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

в) из прил. 8 выбираем для полиспаста задней ванты блоки грузоподъёмностью 25 т с общим количеством роликов
в полиспасте
623
п
=⋅=m
шт. с диаметром роликов
400
р
=d
мм и массой двух блоков 6622331
б
=
⋅
=G кг и
коэффициентом полезного действия полиспаста при одном отводном блоке
866,0
=
η
;
г) подсчитываем усилие в сбегающей ветви полиспаста
(
)
(
)
3,32866,06168
пр.вп
=⋅=η= mPS
кН;
д) находим разрывное усилие
5,16153,32
зпк
=
⋅
=
=
kSR кН;
е) по таблице ГОСТ (прил. 4) выбираем для оснастки полиспаста стальной канат типа ЛК-РО конструкции 6 × 36(1
+ 7 + 7/7 + 14) + 1 о.с. (ГОСТ 7668–80) с характеристиками:
временное сопротивление разрыву, МПа ……………………. 1960
разрывное усилие, кН …………………………………………. 165
диаметр каната, мм …………………………………………….. 16,5
масса 1000 м каната, кг ………………………………………… 1045
ж) находим длину каната для оснастки полиспаста, задаваясь длиной полиспаста в растянутом виде
20
=
h м и
длиной сбегающей ветви
25
1
=l
м,
(
)
(
)
16310254,014,320614,3
21рп
=
+
+
⋅
+
=
+
+
+= lldhmL
м;
з) находим массу полиспаста
8,0100010451636621000
кбкбр.в
=
⋅
+
=
+
=+= LgGGGG
т.
4. Определяем суммарное сжимающее усилие, действующее вдоль шевра
,кН 746866,01685,52966,01,15,75966,01,18,05
966,01,12,110966,01,11,14210cos
cos5cos5cos10cos10
р.вг.п.
пшпр.впг.пдп0
=⋅++⋅⋅⋅+⋅⋅⋅+
+⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅=γ++
+δ+δ+δ+δ=
PS
kGkGkGkkGN
где
ш
G
– масса шевра при его грузоподъёмности
50
=
G
т; 5,75015,015,0
ш
=
⋅
== GG т;
() ( )
3015459018090180 =+−−−δ+α−−=
° при угле заложения задней ванты
45
=
α
°.
5. Находим сжимающее усилие в каждой стойке шевра
37327462
с
=
=
=
NN кН.
6. Определяем изгибающий момент в стойке шевра от собственной массы
3047865075,310810
со
=
⋅
⋅
=
= lGM кН ⋅ см,
где
с
G – масса стойки шевра, кг; 75,325,72
шс
=
== GG т;
l
– вылет шевра, см;
5,6259,025sin
ш
=
⋅=δ
=
Hl
м = 650
см.
В дальнейшем расчёт ведём аналогично трубчатой наклонной мачте.
7. Ориентируясь на данные прил. 15, подбираем предварительно для стойки шевра сечение стальной трубы 426/12
мм и по таблице ГОСТ (прил. 7) определяем расчётные данные для этой трубы: площадь сечения
156
с
т
== FF см
2
,
момент сопротивления сечения
1572
с
т
== WW см
3
и радиус инерции 6,14
с
т
== rr см.
8. Находим расчётную длину стойки шевра
25251
шс
=
⋅
=
µ
= HH м
2500
=
см,
9. Определяем гибкость стойки шевра
[
]
1801716,142500
сссс
=
λ
<
=
=
=λ rH .
10. Находим условную гибкость:
(
)
4,5101,2210171
5
сс
=⋅=λ=λ ER .
11. Вычисляем эксцентриситеты:
– относительный
8,015721562,8
ссо
=
⋅== WeFm ;
– приведённый
8,018,0
оп
=⋅
=
η= mm ,
где
2,83733047
сс
=== NMe .
12. По прил. 18 в зависимости от
λ
и
п
m
находим коэффициент внецентренного продольного изгиба 230,0
вн
=ϕ .
13. Проверяем стойку шевра на устойчивость:
mRFN ≤ϕ
вн
сс
;
4,10230,0156373 =⋅
кН ⋅ см
2
= 104 МПа
1892109,0
=
⋅
<
МПа.

Страницы