Проектирование автотракторных двигателей. Зейнетдинов Р.А - 84 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

83
(
)
(
)
µ
δ
+
−
+
=
2
2
2
2
4
4
i
i
r
D
r
D
e
K
, (4.46)
где e − расстояние до первой поршневой канавки (выбирают по табл.4.9 ) или
e =
δ + (D/2) – r
i
.
Термические напряжения по контуру днища охлаждаемого поршня (сжа-
тия на поверхности камеры сгорания и растяжения на охлаждаемой стороне)
на периферии и в центре днища
()
.
12
λ
δ
µ
α
σσσ
⋅
⋅
−
===
•
Ttr
qЃ
(4.47)
При отсутствии экспериментальных данных в расчетах рекомендуется ис-
пользовать следующие средние значения величин, входящих в расчетные
формулы:
материал Е, МПа
λ, Вт/м⋅К α, 1/К
µ
чугун
(1,0...1,2)
⋅10
5
45...48
11,5
⋅10
-6
0,3
сталь
2,2
⋅10
5
45
12,6⋅10
-6
0,3
алюминие-
вые сплавы
0,75
⋅10
5
145
26,5⋅10
-6
0,25
Суммарные механические и термические напряжения на периферии
σ
Σ
= σ
x
+ σ
T
≤[σ
Σ
]. (4.48)
Допускаемые напряжения для неохлаждаемых и охлаждаемых поршней
[
σ
Σ
], МПа:
для алюминиевых сплавов 70...100;
для чугуна 100...200;
для стали 200...400.
Юбка поршня. Наибольшее удельное давление К
max
от действия нормаль-
ной силы N на боковую поверхность
[]
,
max
K
Dh
N
K
ю
≤
⋅
= (4.49)
где N
max
= P
zmax
tgβ − наибольшая сила нормального давления на стенку ци-
линдра (из динамического расчета); h
ю
− высота юбки поршня (направляющей
части); D − диаметр рабочего цилиндра.
Допускаемые значения удельного давления [K] для различных типов дви-
гателей, МПа:
карбюраторные двигатели 0,3...0,5;
дизели 0,4...1,0;
высокооборотные двигатели повышенной мощности 0,8…1,5.
Напряжения сжатия
σ
сж
в сечении Х–Х (рис.4.8), ослабленном отверстиями
для отвода масла и канавкой под маслосъемное кольцо
[]
–с
XX
пzz
–с
A
Ap
F
F
σσ
≤
⋅
==
−min
max
, (4.50)

Страницы