Методы и приборы определения места короткого замыкания на линиях. Аржанников Е.А - 11 стр.

угол наклона отрезка постоянен и определяется падением напряжения на одном
километре линии в схеме данной последовательности; поскольку удельные
сопротивления линии для токов прямой и обратной последовательностей равны,
графики σ(x) для этих последовательностей совпадают. Место КЗ определяется по
любому из уравнений однозначно - в точке x=60 км все невязки равны нулю. Для
уменьшения влияния погрешностей измерения электрических величин нужно
стремиться использовать характеристики, имеющие наибольшую крутизну. На
рис.3 это характеристика для поврежденной фазы А или для нулевой
последовательности 0.
       В принципе функций невязки может быть множество. В [7] предложена
самая универсальная - реактивная мощность в месте КЗ Q. Она соответствует
предположению, что все переходные сопротивления в месте КЗ резистивны
(активны). Тогда естественно, что
                                *
                    Qƒ = Im [Uƒ Iƒ ] = 0 .                              (4)

      Здесь индекс ƒ соответствует точке замыкания (от английского слова fault).
До этого в теории дистанционной защиты и в теории ОМКЗ по [6] всегда
использовалась предпосылка - переходное сопротивление активно, напряжение в
точке КЗ совпадает по фазе с током в переходных сопротивлениях. При
однофазных и двухфазных КЗ эти предпосылки совпадают. Однако преимущество
выражения (4) в том, что оно верно и в общем случае двухфазного КЗ на землю
или трехфазного КЗ через произвольные сопротивления в каждой фазе. То есть
критерий (4) обладает большей общностью, чем ранее используемые критерии.
        Для использования (4) в качестве целевой функции при определении
расстояния следует:
        - определить ток (или систему трех токов) Iƒ = I′ + I″ ;
        -задаваясь значениями расстояния x от 0 до L подсчитывать значения
напряжения (или системы трех напряжений) Ux = U'- ΔU';
        - для каждого x подсчитывать реактивную мощность по (5) и строить ее
зависимость σq(x). Точка, в которой реактивная мощность обратится в нуль,
соответствует месту КЗ.
        Расчет следует вести для всех трех фаз одновременно, если вид КЗ
неизвестен; расчет можно вести только для поврежденной фазы, если известно,
что замыкание однофазное. Ясно, что при однофазном замыкании подсчет тока Iƒ
неповрежденных фаз даст нулевой результат. Следовательно, и в общем случае, и
в случае известного вида КЗ в системе (1) нет лишних уравнений.
        Несмотря на кажущуюся простоту, реализация рассмотренного способа
технически затруднена из-за необходимости фиксации шести комплексных


                                         11