Переработка полимеров и композитов в твердой фазе. Баронин Г.С - 70 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Рис. 7.15. Экспериментальная прессформа для объёмной штамповки
металлополимерных подшипников скольжения:
1 –
верхний пуансон;
2 –
матрица;
3 –
полимерная облицовка подшипника;
4 –
стакан;
5 –
металлическая обойма подшипника;
6 –
нижний пуансон
Процесс штамповки проводится при различных температурах заготовки, прессформы, металлического
кольца, однако качественные изделия получаются при нагреве металлического кольца вместе с заготовкой в
термошкафу до необходимых температур с последующей штамповкой в соответствии с режимами, указанными в
табл. 5.1. (лабораторная работа 7).
Нагрузочная способность металлополимерных подшипников скольжения оценивается по величине
остаточной деформации полимерного слоя подшипника после выдержки его под определённым давлением на
гидравлическом прессе. Металлополимерный вкладыш помещается между двумя полуцилиндрами и нагружается
на гидравлическом прессе ТС-2165 в течение 30 с. После снятия нагрузки замеряется наружный диаметр
полимерного слоя в направлении действия нагрузки и в перпендикулярном направлении. Результаты испытаний
обрабатываются в виде зависимостей продольной ε поперечной остаточных деформаций полимерного слоя от
удельного давления на подшипник. Для получения сравнительных данных аналогичные опыты проводятся с
металлополимерным подшипником, у которого полимерный слой получен механической обработкой из блока
термопласта и посажен на металлическое кольцо с натягом. Общий вид экспериментальной ячейки для оценки
нагрузочной способности подшипника скольжения показан на рис. 7.16.
На рисунке 7.17 показан характер изменения остаточных деформаций и ε полимерного слоя подшипников из
Ф-4 и Ф4К20, полученных
Рис. 7.16. Схема экспериментальной ячейки для оценки нагрузочной
способности металлополимерного подшипника скольжения:
1 –
верхнее полукольцо;
2 –
нижнее полукольцо;
3 –
полимерная облицовка
подшипника;
4 –
металлическая обойма подшипника
объёмной штамповкой в твёрдой фазе (кривые
1–4
), а также подшипников с облицовкой из Ф-4, полученной
механической обработкой из фторопласта-4 в состоянии поставки (кривые
5–6
), в зависимости от удельного
давления испытания. Из представленных экспериментальных данных следует, что величина остаточной
деформации в направлении приложения нагрузки ε для штампованного Ф-4 и исходного Ф-4 в интервале
удельных давлений
P
уд
до 15 МПа практически одинакова и составляет около 1 % (кривые
1
,
5
). Дальнейшее
увеличение нагрузки приводит к монотонному росту 1 ε полимерного слоя штампованного подшипника и
резкому увеличению остаточной деформации ε
1
подшипника из исходного Ф-4.
При сравнении нагрузочной способности металлополимерных подшипников, полученных различными
способами, следует отметить, что штампованное полимерное покрытие из Ф-4 под нагрузкой имеет более
высокую нагрузочную способность (кривые
1
,
2
), чем покрытие из исходного Ф-4 (кривые
5
,
6
). На нагрузочную
способность штампованного подшипника оказывает влияние эффект "обжатия" металлического кольца
полимерным покрытием при ориентационной усадке внутренних слоев полимера.
В качестве критерия нагрузочной способности металлофторопластового подшипника принята величина
удельного давления, соответствующая резкому увеличению деформаций ε
1
и ε
2
(показано

Страницы