Электротехника. Расчетно-графические работы с фрагментами инженерного анализа. Богачева И.С - 90 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СПбГАСУ | Санкт-Петербург

Составители: 

Рубрика: 

176 177
6.3. Выбор плавких предохранителей (см. рис. 10.1, установлены
в РП) для защиты ЭДУ от токов короткого замыкания.
Максимальный ток в жиле кабеля в момент пуска двигателя
.A11,29211,535,5
pmax
1
# IkI
Условие, при котором плавкая вставка предохранителя с током
вст
I
за время пуска двигателя не расплавляется,
.4,0
maxвст
II !
Номинальный ток плавкой вставки выбираем (прил. 3) с учетом ус-
ловия расплавления вставки:
;А84,11611,2924,04,0
max
I
.А120
вст
I
Проверка условий соответствия электрозащиты от коротких замы-
каний по коэффициенту соответствия
3
3
,0
K
.6,3942033,0
вст0
Ik
Следовательно, допустимый ток кабеля
,А6,39A60
вст0доп
! IkI
и условие соответствия защиты от коротких замыканий выполняется.
7. Технические мероприятия по поддержанию потерь напряжения
в питающих кабельных линиях, не превышающих 2,5 %.
При потере линейного напряжения менее 2,5 % разрабатывать спе-
циальные технические мероприятия не требуется. При большей потере
напряжения требуется регулировать напряжение на распределительном
пункте или на трансформаторной подстанции так, чтобы оно было в до
-
пустимых пределах. Этого можно достичь если не увеличением сечения
жил кабельной линии, то переключением обмоток трансформаторов,
питающей цеховой или заводской трансформационной понизительной
станции или установкой специальных стабилизаторов напряжения.
8. Определение реактивной мощности и разработка технических
мероприятий по компенсации сдвига фаз между электрической нагруз-
кой и напряжением.
Воспользуемся номинальной нагрузкой (см. алгоритм расчета,
п. 1) электромеханизма (см. рис. 10.1). Случай, близкий к реальному
(см. там же п. 2), т. е. при коэффициенте спроса
7,0
c
K
и коэффициенте
мощности
8,0cos
2
M
для механизмов 3-го класса.
8.1. Полная мощность потребления электрической энергии из сети
;кВА81,3589,08769,31cos
11
c1
M
PS
.кВА84,398,08769,31cos
11
2c2
M
PS
8.2. Реактивная мощность потребления энергии из сети индуктив-
ного характера
;кВАр33,1687,3181,35
222
с
2
11
PSQ
L
.кВАр90,2387,3184,39
222
с
2
22
PSQ
L
Для полной компенсации сдвига фаз между электрическим током
н
I
и напряжением при номинальной нагрузке необходимо предусмот-
реть в районе РП установку конденсаторов (или синхронных компенса-
торов) на мощность
кВАр33,16
1c
Q
, а в случае 2 – 23,90 кВАр. Вклю-
чение конденсаторов осуществим по схеме «звезда».
8.3. Ток в фазе цепи конденсаторной установки при
;89,0сos M
8,0сos
2
M
и при
;4
6
,0si
n
M
6,0sin
2
M
:
;кA05,0)46,020,3873(33,16)sin3(
11
c1c1c
# M
UQI
кA06,0)6,020,3873(4,23)sin3(
11
2c2c2c
# M
UQI
.
8.4. Емкость конденсаторов в фазной ветви
;мкФ04,411
2,387502
1005,0
2
3
c1
1c
1ф
S
S
Uf
I
С
.мкФ25,493
2,387502
1006,0
2
3
c1
2c
2ф
S
S
Uf
I
С
9. Принципиальная электрическая схема электромеханизма с асин-
хронным ЭДУ типа А2-72-4 с компенсатором сдвига фаз представлена
на рис. 10.6, где А, В, С – фазы шин РП; QF
1
– автоматический выключа-
тель компенсатора; СВ – трехфазный конденсатор типа КМ-0,23-18-3
(см. прил. 5); f
1
W
1
– кабель дли-
16; SВ1, SВ2 – выключатели кнопочные соответ-
ственно «Стоп», «Пуск»; КМ – контактор магнитного пускателя П-422;
КК
1
, КК
2
– тепловые реле магнитного пускателя; М – двигатель;
РМ – рабочая машина.

Страницы