ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
- 34 -
0
1
0в
111
l
l
lF
lF
F
F
ds
df
⋅α=
⋅
′
⋅
′
=
′
= ; (3.23)
0
0в
11
l
m
lF
mF
Q
F
ds
dx
⋅α=
⋅
′′
⋅
′
′
=
′
′
=
; (3.24)
0
0в
11
l
lF
F
M
F
ds
d
α
=
⋅
′′′
′
′
′
=
′
′
′
=
γ
, (3.25)
где α – равно отношению
в
1
F
F
, которое определяется построением силовых
треугольников tok для ряда положений рычагов подвески; l
0
, l
1
и m – величины
плеч соответственно сил F
в
, F и Q (показаны на рис. 3.2).
Рис. 3.2.
Величины
2
2
ds
fd
,
2
2
ds
xd
и
2
2
ds
d γ
как и в предыдущем случае, должны опре-
деляться графическим дифференцированием. Величины F, Q и M определяют-
ся теми же выражениями (3.18) в (3.19), что и в предыдущем случае. Для опре-
деления жесткости подвески, в зависимости от конструкции крепления пружи-
ны, следует воспользоваться формулами или (3.13), или (3.14), или (3.15). В
принципе изложенная методика может быть использована и
для определения
жесткости подвески типа «качающаяся свеча» (подвески Макферсона, как ее
часто называют по имени изобретателя). Эта подвеска находит в настоящее
время широкое применение в качестве передней подвески легковых автомоби-
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 33
- 34
- 35
- 36
- 37
- …
- следующая ›
- последняя »
