Составители:
110
и конце звена;
1
V
vm
v
Q
=
∑
– сумма тепловых потоков, выделяющихся в зве-
не m;
()
1
L
lm
lm
l
TT
R
=
−
∑
– сумма тепловых потоков, подводимых к звену m по
тепловым мостам; R
lm
– термическое сопротивление моста между зве-
ном m тепловой цепи и поверхностью l с температурой Т
l
; Т
m
– темпе-
ратура звена m;
()
44
1
D
dm d m
d
ATT
=
−
∑
– сумма тепловых потоков излучени-
ем к звену m; D – число поверхностей, излучающих на поверхность
звена m; A
dm
–
коэффициент, характеризующий радиационные и гео-
метрические свойства поверхностей излучения d и m;
1
W
Wm
W
P
=
∑
– сумма
тепловых потоков, выходящих из узла m.
Равновесная температура КРТ определяется из совместного реше-
ния уравнений (l3.1, 13.6) с граничными условиями (13.2), которые для
модели 1 с числом поверхностей излучения N = 10 (i = 11, 12, ..., 16 не
показаны) и схемы (рис. 13.7) с числом тепловых звеньев в цепи М = 7
имеют вид
рез
7
0, 8, 9, ,16;
,7.
i
i
Q
pi
=
=
=
…
(13.7)
Как показано на рис. 13.7, от одного КРТ охлаждается два ФПУ,
содержащих ПЗС-матрицы, теплоизолированные от корпуса ФПУ. При
заданном времени накопления (от 1,0 до 10,0 с) для обеспечения рабо-
тоспособности ПЗС-матриц температура должна быть не выше 240 К.
Перепад температуры по тепловой цепи от ПЗС-матрицы до КРТ со-
ставляет 18–20 К. Таким образом, температура, рассчитанная для моде-
ли 1, при которой обеспечивается работоспособность ПЗС-матрицы,
должна быть не выше 220 К.
Во время полета при изменении ориентации КА возможны кратков-
ременные засветки поверхности радиатора прямым и отраженным от
панелей солнечных батарей излучением Солнца (модель 2). Тепловой
поток излучения Солнца на расстоянии r
2
рассчитывается по формуле
2
1
o
2
2
cos ,
Ss
r
pFS
r
=α
γ
(13.8)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 108
- 109
- 110
- 111
- 112
- …
- следующая ›
- последняя »
