Расчет циклов поршневых двигателей. Гаврилов А.А - 86 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВлГУ | Владимир

Составители: 

Рубрика: 

86
()
()
н
315,8
н
н
6
6,11108,3
TE
i
a
e
p
T
n−⋅=ϕ
−
;
– количество теплоты, выделившейся при сгорании топлива в
цилиндре:
()
1γ
ξ
1
+
=
r
uz
z
M
H
Q
;
– относительная доля выгоревшего топлива к рассматриваемому мо-
менту времени
1
91,6
сг
тек
1
+
ϕ
ϕ
−
−=
m
e
x
;
– доля топлива, выгоревшего за один градус поворота коленчатого
вала (
о
п.к.в.):
1
сг
тек
1
сг
тек
908,6
1
908,6
++
ϕ
ϕ
−
ϕ
−ϕ
−
−=∆
mm
e
e
x
;
– текущее давление и температура газа в цилиндре
1
2
21
12
vvF
vvF
pxQp
c
c
z
−
−
+∆=
;
1
1
−
+
=
k
k
F
c
;
MR
Vp
T
2
2
= ,
где р
н
, Т
н
– давление и температура рабочего тела в цилиндре в момент на-
чала впрыска топлива; Е
a
– условная энергия активации предпламенных
реакций, для дизельного топлива Е
a
= (21000…25000) кДж/кмоль;
ϕ
тек
– угол, для которого ведется расчет параметров процесса сгорания;
ϕ
сг
– условная продолжительность сгорания, °п.к.в.; m – показатель харак-
тера сгорания; р
1
, р
2
и v
1
, v
2
– давления и удельные объемы соответственно
в начале и в конце рассматриваемого промежутка времени; F
c
– фактор те-
плоемкости; k = c
p
/c
v
– отношение теплоемкостей с учетом выгорания топ-
лива.
При вычислении давления и температуры в процессе сгорания опре-
деляются их максимальные значения и соответствующие углы п.к.в.
В математической модели газотурбинного наддува (ГТН) использова-
на общепризнанная замена турбины дросселем сопротивления. В этом слу-
чае система уравнений для выпускного трубопровода имеет вид 
                                                       Tн E a (8,315 Tн )
                  ϕi = 3,8 ⋅ 10 − 6 (1 − 1,6n )           e               ;
                                                       pн
    – количество теплоты, выделившейся при сгорании топлива в
      цилиндре:
                                ξ z Hu
                          Qz =               ;
                               M 1 (γ r + 1)
    – относительная доля выгоревшего топлива к рассматриваемому мо-
      менту времени
                                                                m +1
                                              ϕ           
                                       − 6,91 тек        
                              x = 1− e     ;   ϕ сг        
    – доля топлива, выгоревшего за один градус поворота коленчатого
      вала (оп.к.в.):
                                                m +1                                 m +1
                               ϕ тек −1                         ϕ тек   
                      − 6,908                         − 6,908          
                                 ϕ сг                           ϕ сг     
              ∆x = e                                   − e                                 ;
    – текущее давление и температура газа в цилиндре
                           F v −v         k +1       p V
          p 2 = Q z ∆x + p1 c 1 2 ; Fc =       ; T2 = 2 ,
                           Fc v2 − v1     k −1       RM
где рн, Тн – давление и температура рабочего тела в цилиндре в момент на-
чала впрыска топлива; Еa – условная энергия активации предпламенных
реакций, для дизельного топлива Еa = (21000…25000) кДж/кмоль;
ϕтек – угол, для которого ведется расчет параметров процесса сгорания;
ϕсг – условная продолжительность сгорания, °п.к.в.; m – показатель харак-
тера сгорания; р1, р2 и v1, v2 – давления и удельные объемы соответственно
в начале и в конце рассматриваемого промежутка времени; Fc – фактор те-
плоемкости; k = cp/cv – отношение теплоемкостей с учетом выгорания топ-
лива.
     При вычислении давления и температуры в процессе сгорания опре-
деляются их максимальные значения и соответствующие углы п.к.в.
     В математической модели газотурбинного наддува (ГТН) использова-
на общепризнанная замена турбины дросселем сопротивления. В этом слу-
чае система уравнений для выпускного трубопровода имеет вид




                                                                                                86

Страницы