Расчеты на прочность деталей ДВС при напряжениях, переменных во времени. Гоц А.Н. - 42 стр.

единяющей точки A( τ −1 , 0) и C (τ ra , τ rm ) , получим ломаную линию ACL.
Это и будет новая схематизированная диаграмма для касательных на-
пряжений.
    Экспериментальные данные [12] по определению предела выносливо-
сти при асимметричных циклах для ковкого и высокопрочного (с шаро-
видным графитом) чугунов показывают, что кривая σ a = f (σ m ) лежит
выше линии Гудмана, но значительно ниже параболы Гербера. Среди из-
вестных графиков экспериментальной аппроксимации зависимости
σ a = f (σ m ) только гипербола Одинга [2] удовлетворяет этому условию,
которая описывает кривую предельных напряжений при одноосном на-
пряжённом состоянии и действии переменных нагрузок для деталей, изго-
товленных из высокопрочного чугуна, уравнением (15).




      Рис.32. Диаграмма предельных амплитуд σ ra = f (σ rm ) для высоко-
      прочного чугуна ВЧ 50-1,5: 1- прямая Гудмана; 2 – парабола Гербера;
      3 – гипербола Одинга; 4 – предлагаемая прямая схематизированной
                                  диаграммы
    На рис. 32 для чугуна с шаровидным графитом марки ВЧ 50-1,5 с ме-
ханическими характеристиками, МПа: σв = 500; σ т =400; σ −1 = 200 по-
строена диаграмма предельных амплитуд с использованием зависимостей
Гудмана (прямая 1), Гербера (парабола 2) и Одинга (гипербола 3). На диа-
грамме введено обозначение OA = σ −1 ; OB = σв ; OK = OL = σ т .
42