ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
В связи с тем, что по условиям эксплуатации зала рес-
торана в теплый период года согласно СниП \4,9/ не разре-
шается применять естественную приточную вентиляцию
через открытые окна, за проектный воздухообмен для ме-
ханической вентиляции принимается наибольший из опре-
деленных для теплого, переходного и холодного периодов
года.
Теплый период
1. Воздухообмен, кг/ч, для механической вентиляции
определяется из условия ассимиляции избытков явной теп-
лоты по формуле (4.1):
G
вент
= 17100
)6,231,26(1
118746,3
=
−
х
,
где температура приточного воздуха, подаваемого в зал для
посетителей с учетом повышения его температуры в венти-
ляционной сети
t
пр
= t
пр в т
+ ∆t
о
= 23,1 + 0,5 = 23,6
0
С.
2. Воздухообмен для поддержания допустимой кон-
центрации углекислого газа находим по формуле (4.5):
G
вент
= 3582
75,03
8060
=
−
.
Последний воздухообмен остается одинаковым для
всех периодов года, так как выделение одним человеком
углекислого газа зависит только от вида выполняемой фи-
зической работы.
Таким образом, воздухообмен на ассимиляцию избыт-
ков явной теплоты является расчетным для теплого периода
года, поскольку он больше воздухообмена на разбавление
углекислого газа.
В переходный и холодный периоды года поступления
явной теплоты возрастают в сравнении с теплым периодом,
так как уменьшается температура воздуха в зале. Однако в
связи с возможностью увеличения в эти периоды года раз-
ности температур ∆t
о
= t
в
- t
пр
воздухообмены, требуемые
для ассимиляции избытков явной теплоты, могут оказаться
даже меньше, чем в теплый период. Но так как эти воздухо-
обмены не должны быть ниже величины, требуемой для
обеспечения нормируемой температуры воздуха в зале в
теплый период года, за проектное значение для всех перио-
дов года разности температур G
вент
= 17100 кг/ч. При этом в
последующих расчетах для каждого периода года следует
проверить обеспечение допустимого отклонения темпера-
туры в воздушном потоке (струе) ∆t
х
в расчетном сечении.
3. Для подачи воздуха применяем решетки типа РВЗ,
устанавливаемые на высоте 4,5 м от пола, образующие не-
полные веерные струи с углом раскрытия α = 45
0
(от цен-
тральной оси), направленные в ОЗ под углом β = 30
0
(см.
рис. 4.1,а, прил.9).
Условие полного поступления струи в ОЗ
β > β
о
, где β
о
= 2α
0.5
+ arctq
n
озy
В
hh
−
.
При tqα
0,5
≈ 0,1 α
0,5
= 6
0
, тогда
β
о
= 2 х 6 + arctq
12
25,4
−
= 12 + 12 = 24
0
.
Так как β > β
о
, то вся струя поступает в ОЗ.
4. Допустимые отклонения от нормируемых значений
W
оз
норм
и t
оз
норм
= t
в
в зоне прямого воздействия струй в пре-
делах основного участка (прил.13).
W
х
доп
= 1,4 W
оз
норм
= 1,4(0,2-0,5) = 0,28 – 0,7 м/с,
∆t
х
доп
= 1,5
0
С.
4. Устанавливаем решетки типа РВЗ-3 размерами
250х400мм; F
о
= 0,1м
2
с m = 2, n = 1,7. При кубатуре зала
12х34х5 = 2140 > 1000м
3
допустимая скорость истечения
W
о
= 3,3 м/с, V
о1
= 1260 м
3
/ч (прил.6).
Число решеток N =
11
126019,1
17100
1
==
хV
G
опр
вент
ρ
,
В связи с тем, что по условиям эксплуатации зала рес- для ассимиляции избытков явной теплоты, могут оказаться
торана в теплый период года согласно СниП \4,9/ не разре- даже меньше, чем в теплый период. Но так как эти воздухо-
шается применять естественную приточную вентиляцию обмены не должны быть ниже величины, требуемой для
через открытые окна, за проектный воздухообмен для ме- обеспечения нормируемой температуры воздуха в зале в
ханической вентиляции принимается наибольший из опре- теплый период года, за проектное значение для всех перио-
деленных для теплого, переходного и холодного периодов дов года разности температур Gвент = 17100 кг/ч. При этом в
года. последующих расчетах для каждого периода года следует
Теплый период проверить обеспечение допустимого отклонения темпера-
1. Воздухообмен, кг/ч, для механической вентиляции туры в воздушном потоке (струе) ∆tх в расчетном сечении.
определяется из условия ассимиляции избытков явной теп- 3. Для подачи воздуха применяем решетки типа РВЗ,
лоты по формуле (4.1): устанавливаемые на высоте 4,5 м от пола, образующие не-
3,6 х11874 полные веерные струи с углом раскрытия α = 450 (от цен-
Gвент = = 17100 ,
1(26,1 − 23,6) тральной оси), направленные в ОЗ под углом β = 300 (см.
где температура приточного воздуха, подаваемого в зал для рис. 4.1,а, прил.9).
посетителей с учетом повышения его температуры в венти- Условие полного поступления струи в ОЗ
ляционной сети h y − hоз
β > βо, где βо = 2α0.5 + arctq .
tпр = tпр в т + ∆tо = 23,1 + 0,5 = 23,60С. Вn
2. Воздухообмен для поддержания допустимой кон- При tqα0,5 ≈ 0,1 α0,5 = 60, тогда
центрации углекислого газа находим по формуле (4.5):
4,5 − 2
8060 βо = 2 х 6 + arctq = 12 + 12 = 240.
Gвент = = 3582 . 12
3 − 0,75
Так как β > βо, то вся струя поступает в ОЗ.
Последний воздухообмен остается одинаковым для 4. Допустимые отклонения от нормируемых значений
всех периодов года, так как выделение одним человеком Wознорм и tознорм = tв в зоне прямого воздействия струй в пре-
углекислого газа зависит только от вида выполняемой фи- делах основного участка (прил.13).
зической работы. Wхдоп = 1,4 Wознорм = 1,4(0,2-0,5) = 0,28 – 0,7 м/с,
Таким образом, воздухообмен на ассимиляцию избыт- ∆tхдоп = 1,50С.
ков явной теплоты является расчетным для теплого периода 4. Устанавливаем решетки типа РВЗ-3 размерами
года, поскольку он больше воздухообмена на разбавление 250х400мм; Fо = 0,1м2 с m = 2, n = 1,7. При кубатуре зала
углекислого газа. 12х34х5 = 2140 > 1000м3 допустимая скорость истечения
В переходный и холодный периоды года поступления Wо = 3,3 м/с, Vо1 = 1260 м3/ч (прил.6).
явной теплоты возрастают в сравнении с теплым периодом,
G 17100
так как уменьшается температура воздуха в зале. Однако в Число решеток N = вент = = 11 ,
связи с возможностью увеличения в эти периоды года раз- ρ прVо1 1,19 х1260
ности температур ∆tо = tв - tпр воздухообмены, требуемые
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 19
- 20
- 21
- 22
- 23
- …
- следующая ›
- последняя »
