ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
где ρ
пр
=
19,1
6,23273
353
273
353
=
+
=
+
пр
t
,
14370
19,1
17100
===
вент
пр
вент
V
G
ρ
м
3
/ч.
Условие, исключающее увеличение скорости воздуха в
струе вследствие взаимодействия отдельных струй,
;8,1
5,0
m
l
х
< х =
5
30sin
24,4
sin
0
=
−
=
−
β
озy
hh
м.
Расстояние между решетками l =
1,3
11
34
=
/
6,328,18,12,3
1,35,0
5
5,0
==<== xm
xl
х
/
6. Проверяем правильность выбора воздухораспреде-
ления из условий W
x
≤ W
x
доп
и ∆t
х
≤ ∆t
х
доп
.
6.1. Длина начального участка струи
х
нw
= m √F
o
= 2 √0,1 = 0,63 м < х = 5м;
х
нv
= n √F
o
= 1,7 √0,1 = 0,54 м < х = 5м.
Следовательно, расчет струи ведется по закономерностям
основного участка.
6.2. Согласно (4.15) и (4.16)
W
x
= W
o
c
o
K
x
Fm
К
в
К
н
;
∆t
х
= ∆t
о
нc
d
o
KK
K
x
Fn
.
6.3. Проверяем степень неизотермичности струи:
А
ча
=
3
22
101,2
1,299
5,2
5,3
1,08,9
−
==
∆
х
T
t
W
Fq
в
o
o
o
;
А
чх
= 22,0
1,0
5
101,2
2
7,1
2
3
2
2
2
=
=
−
хx
F
х
A
m
n
o
чх
.
Поскольку А
чх
> 0,2, струя сильнонеизотермическая.
Коэффициент неизотермичности при β < 60
0
К
н
= 02,122,066,0166,01
22
=+=+ хА
чх
.
Коэффициент взаимодействия для параллельных не-
полных веерных струй К
в
= 1 при N = 11, 2,3
5,0
=
l
х
(прил.12).
F =
006,0
51,3
1,0
1
===
xlH
F
F
F
o
o
o
o
;
X =
6,0
51,32
5
1
==
xxFm
x
n
.
Коэффициент стеснения струи К
о
= 0,6 (прил.11).
6.4. определяем:
W
x
=3,5
5
1,02
0,6х1,02=0,265 м/с < (W
х
доп
)
max
= 0,7м/c;
∆t
х
= 2,5
02,16,0
1
5
1,07,1
х
.= 0,44
0
C < ∆t
х
доп
= 1,5
0
С.
таким образом, реализация предусмотренной схемы
подачи воздуха в объеме V
о
= 14370 м
3
/ч через 11 решеток
типа РВЗ-3 наклонными струями под углом
β < 30
0
обеспе-
чит допустимые нормируемые параметры воздуха в ОЗ зала
ресторана.
Переходный период
1. Определяем температуру приточного воздуха по
формуле (4.3):
t
пр
= 18 - 9,13
171001
195476,3
=
х
х
.
353 353 х
2 2
где ρпр = = = 1,19 , n
273 + t пр 273 + 23,6 Ачх = 2 Aчх = 1,7 x 2,1х10 −3 5 = 0,22 .
m F 2 2 0,1
o
Gвент 17100
= = Vвент = 14370 м3 /ч. Поскольку Ачх > 0,2, струя сильнонеизотермическая.
ρ пр 1,19
Коэффициент неизотермичности при β < 600
Условие, исключающее увеличение скорости воздуха в
Кн = 1 + 0,66 Ачх2 = 1 + 0,66 х0,22 2 = 1,02 .
струе вследствие взаимодействия отдельных струй,
х h y − hоз 4,4 − 2 Коэффициент взаимодействия для параллельных не-
< 1,8m; х = = = 5 м. х
0,5l sin β sin 30 0 полных веерных струй Кв = 1 при N = 11, = 3,2
0,5l
34
Расстояние между решетками l = = 3,1 / (прил.12).
11
F F 0,1
х 5 F= o = o = = 0,006 ;
= = 3,2 < 1,8m = 1,8 x 2 = 3,6 / Fo1 lH o 3,1x5
0,5l 0,5 x3,1
6. Проверяем правильность выбора воздухораспреде- x 5
X= = = 0,6 .
ления из условий Wx ≤ Wxдоп и ∆tх ≤ ∆tхдоп. m Fn1 2 x 3,1x5
6.1. Длина начального участка струи Коэффициент стеснения струи Ко = 0,6 (прил.11).
хнw = m √Fo = 2 √0,1 = 0,63 м < х = 5м; 6.4. определяем:
хнv = n √Fo = 1,7 √0,1 = 0,54 м < х = 5м. 2 0,1
Следовательно, расчет струи ведется по закономерностям Wx =3,5 0,6х1,02=0,265 м/с < (Wхдоп)max = 0,7м/c;
5
основного участка.
6.2. Согласно (4.15) и (4.16) 1,7 0,1 1
∆tх = 2,5 .= 0,440C < ∆tхдоп = 1,50С.
m Fo 5 0,6 х1,02
Wx = Wo K c КвКн; таким образом, реализация предусмотренной схемы
x
подачи воздуха в объеме Vо = 14370 м3/ч через 11 решеток
n Fo K d типа РВЗ-3 наклонными струями под углом β < 300 обеспе-
∆tх = ∆tо .
x Kc Kн чит допустимые нормируемые параметры воздуха в ОЗ зала
6.3. Проверяем степень неизотермичности струи: ресторана.
q Fo ∆t o 9,8 0,1 2,5 Переходный период
Ача = 2
= 2
= 2,1х10 −3 ; 1. Определяем температуру приточного воздуха по
Wo Tв 3,5 299,1 формуле (4.3):
3,6 х19547
tпр = 18 - = 13,9 .
1х17100
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 20
- 21
- 22
- 23
- 24
- …
- следующая ›
- последняя »
