Теплофизика правки шлифовальных кругов с применением СОЖ. Киселев Е.С. - 117 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

121
Чтобы зерно разрушилось под действием силы, возникающей при
правке, должно выполняться условие
[]
a
c
maxп
σ
≥
F
P
. (190)
При этом для местного разрушения
[]
;
F
P
cж
cy
уп
σ
≥
(191)
для объемного разрушения
[]
p
cz
zп
σ
≥
F
P
, (192)
где
F
e
−
площадь сечения, расположенного в плоскости разрушения зерна, м
2
;
F
су
и
F
cz
−
площади сечений, расположенных в плоскостях разрушения зерна, по направлению
действия соответственно радиальной
P
yп
и касательной
P
zп
составляющих силы прав-
ки, м
2
;
[
]
p
σ
−
предел прочности а.з. при растяжении, H/м
2
.
Отсюда, для местного разрушения необходимо, чтобы выполнялось неравенство
[]
;FP
cycжуп
⋅≥
σ
(193)
для объемного разрушения
[
]
.FP
czpzп
⋅≥
σ
(194)
При тонкой правке круга объемное разрушение а.з. недопустимо. Так как вели-
чины
P
yп
и
P
zп
неразрывно связаны между собой, выполнение условия (193) не гаран-
тирует отсутствие объемного разрушения. Известно [83, 84] , что соотношение между
P
yп
и
P
zп
зависит главным образом от радиуса закругления вершины правящего инст-
румента и глубины взаимодействия с ним а.з..
Очевидно, что вероятность только местного разрушения а.з. без объемного ска-
лывания будет наибольшей при
P
yп
⋅
P
-1
пz
→
min
при обязательном выполнении усло-
вия (193).
Определим зависимости составляющих силы правки
P
yп
и
P
zп
от величины попе-
речной подачи.
Величина
t
, определяющая положение точки контакта зерен круга и правящего
инструмента относительно вершины а.з., зависит от радиусов закругления контакти-
рующих участков зерен и величины фактической поперечной подачи правящего инст-
румента
S
пф
(рис. 54) . Эта последняя отличается от расчетной (нормативной)
S
пн
на ве-
личину отжима
∆
t
под действием силы правки:
.tSS
∆
−=
пнпф
(195)
По данным С.В.Семенова [123, 124] величину t
∆
можно определить по форму-
ле
,
P
Rj
P
ttt
св
уп
k
2
св
zn
j
8
+
′
⋅
=
′′
+
′
=
∆∆∆
(196)

Страницы