Теплофизика правки шлифовальных кругов с применением СОЖ. Киселев Е.С. - 134 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

138
Как упоминалось ранее (см. главу 2) определенный интерес
представляет оценка величины объемного
Q
С
и массового
G
Ж
расходов СОЖ через
контактную зону.
Согласно [164] величину
Q
С
можно определить из следующего выражения:
∫
∫
⋅=
з
з
0
3
0
2
пр
с
2
"
"
h
xd
h
xd
V
H
Q
. (216)
По-видимому, расход СОЖ можно определить, если задана форма зазора
h
(
X
).
Для контактов качения с большим радиусом (например при правке роликом, ал-
мазной пластиной или карандашом) с погрешностью 8
−
40 % [35] можно принять за-
зор между кругом и правящим инструментом на длине безотрывного течения СОЖ
изменяющимся по линейному закону:
h
=
h
0
+
k x
. (217)
Из начальных условий при x =
3
"
, h = h
max
:
()
.x
hh
hxh ⋅
−
+=
з
0max
0
"
(218)
Подставив (218) в уравнение (216) , после несложных преобразований получим
.
hh
hV
Q
1
max0
0np
с
1
H
−
⋅+
⋅
=
(219)
Таким образом, чем длиннее зона безотрывного течения, тем больше расход
жидкости через контактную зону. Максимальный объемный расход:
0np
max
c
hV
H
Q
⋅=
;
минимальный объемный расход:
2
0np
min
c
hV
H
Q ⋅
=
;
массовый расход
G
ж
:
.
hh
hV
H
G
1
max0
0np
ж
1
−
⋅+
⋅⋅
=
ρ
(220)
Определение составляющей гидродинамической силы по уравнению (214) пред-
полагает наличие максимально заполненной зоны безотрывного течения СОЖ. В ре-
альных условиях правки с подачей СОЖ по внешним трактам заполнению контактной
гидродинамической зоны жидкостью препятствуют пограничные воздушные потоки
[124], что приводит к снижению давления и несущей гидродинамической силы. По-
этому при расчете массового расхода СОЖ и несущей гидродинамической силы необ-
ходимо, как и при шлифовании [35 – 37], учитывать полноту заполнения контактной

Страницы