ВУЗ:
Составители:
43
Также с уменьшением глубины h и соответствующим этому увеличе-
нию угловой скорости ω наблюдается рост перепада температуры ∆T.
Причём уменьшение глубины h приводит к уменьшению производитель-
ности Q и её заданное значение компенсируется увеличением угловой
скорости ω.
Из рисунка 3.4 видно, что технологическая мощность при изотерми-
ческом режиме экструзии примерно в 1,5 – 3,0 раза меньше, чем при не-
изотермическом режиме. Это объясняется тем, что для заданного перепа-
да температур (∆T = 30 К) вязкость резиновой смеси изменяется в широ-
ком интервале в сторону уменьшения (6…1)
⋅
10
5
Па ⋅
с
n
, что, в свою оче-
редь, приводит к более интенсивным сдвиговым деформациям, чем при
изотермическом режиме.
Результаты оптимизации для политропного и адиабатического режи-
мов (рис. 3.4) практически не отличаются, так как при оптимизации по-
литропного процесса потери в системе термостатирования стремятся к
нулю, т.е. к адиабатическому режиму экструзии.
Программа для расчёта на ЭВМ [12] приведена в прил. (программа 6),
позволяющая определить оптимальные технологические параметры про-
цесса и конструктивные размеры оборудования экструзии резиновых сме-
сей. Порядок работы программы 6 поясняется табл. 3.1, схемой алгоритма
(рис. 3.5).
Рис. 3.4. График зависимости оптимальных конструктивных
(1 – ϕ
ϕϕ
ϕ, 2 – h, 3 – D, 5 – L) и технологических (4 – ω
ωω
ω, 6, 7, (7′
′′
′) – N) параметров
от производительности Q при различных режимах экструзии:
6, 7, (7′
′′
′) – изотермический, неизотермический, адиабатический
режимы экструзии соответственно
ϕ
,
°
h,
мм
D,
мм
ω
,
с
–1
L,
м
N, кВт
Q ⋅ 10
5
, м
3
/с
3
7 (7′
′′
′)
4
6
1
20
10
0 0 0
0
0
5
10
80
40
1,0
2,0
6,28
3,14
20
10
2 4 6 8
5
2
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 41
- 42
- 43
- 44
- 45
- …
- следующая ›
- последняя »
