Инженерная оптимизация экструзионного оборудования. Клинков А.С - 41 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

41
где ϕʾ, Dk
h
ʾ, Dʾ, ωʾ, Dk
L
ʾ и ϕ', Dk
h
', D', ω', Dk
L
'
– левая и правая границы
изменения конструктивных (ϕ, h, D, L) и технологического (ω) парамет-
ров соответственно; k
h*
, k
L*
, k
h
*
, k
L
*
, k
h
, k
L
– коэффициенты, учитывающие
левую, правую границы и начальные значения конструктивных парамет-
ров (h, L) соответственно; ε, Q
зад
, T
зад
– заданные значения интеграла Бей-
ли, производительности шнековой машины, температуры резиновой сме-
си на выходе соответственно; [σ] – допускаемое напряжение материала
шнека (допускаемый прогиб, коэффициент запаса по устойчивости).
Для решения поставленных уравнений (3.1) – (3.6) применялся метод
скользящего допуска [3], реализуемый программой на языке Бейсик, полу-
чены значения оптимальных конструктивных (ϕ, h, D, L) и технологических
(ω, N) параметров в виде графических зависимостей от: производительности
шнековой машины Q при изо- и неизотермическом режимах экструзии; пе-
репада температуры по длине шнека ∆T (рис. 3.1 и 3.2).
Принимались следующие исходные и начальные данные: D =
= 0,03…0,09 м; ϕ = (15…22)°; k
h
ʾ = 0,05; k
h
ʾ
= 0,15; ω = (1,25…9,4) с
–1
;
k
L
ʾ = 5; k
L
ʾ = 10; ∆P = 25 МПа; δ = 0,001 м; е = 0,1D; D
0
= 0,05 м; ϕ
0
=
= 17°; h
0
= 0,1D м; ω
0
= 3,14 с
–1
; L
0
= 7D м.
Рис. 3.1. Зависимости оптимальных конструктивных (1 – ϕ
ϕϕ
ϕ, 2 – h, 3 – D, 5 – L) и
технологических (4 – ω
ωω
ω, 6 – N) параметров от производительности Q
при изотермическом режиме экструзии
для ∆
∆∆
∆P = 20 МПа, T
см
= 80 °
°°
°С
ϕ
,
°
h,
мм
D,
мм
ω
, с
–
1
L,
м
N, кВт
Q ⋅ 10
, м
/с
3
2
4
1
6
20
10
0 0 0
0
0
5
10
80
40
1,0
2,0
6,28
3,14
20
10
2 4 6 8
5

Страницы