ВУЗ:
Составители:
69
Ввиду геометрической и силовой симметрии конструкции под-
прессовочного устройства рассматривается напряжённое состояние не
всей конструкции в целом, а плоская деформация статически неопре-
делимой замкнутой кольцевой рамы единичной толщины и нагружен-
ной равномерно-распределённой нагрузкой р [МПа] (рис. 1.37).
Для оценки же прочности в наиболее опасной точке торообразной
оболочки наряду с напряжениями, полученными по балочной теории,
учитываются напряжения в сечении тора, вычисленные по безмомент-
ной теории тонкостенных оболочек.
Учитывая, что из двух торообразных оболочек, связанных между
собой кольцевыми пластинами, наиболее нагруженной является внут-
ренняя оболочка [17], то в дальнейшем будем рассматривать напря-
жённое состояние внутренней торообразной оболочки.
Возможны два варианта установки подпрессовочного устройства:
1 – кольцевые пластины по всей поверхности в радиальном на-
правлении сверху и снизу полностью соприкасаются с поверхностью
пресс-форм (
0
0
=l
, рис. 1.37).
2 – кольцевые пластины в радиальном направлении не перекры-
вают поверхности пресс-форм (
0
0
≠l
, рис. 1.37).
В связи с этим рассматривают два варианта расчётных схем под-
прессовочного устройства (рис. 1.38).
Представленные на рис. 1.38 расчётные схемы кольцевой рамы
трижды статически неопределимы, однако, осевые усилия N
A
= pc на-
ходятся из условия равновесия и число неизвестных в сечении А и В
снижаются до двух. Эти неизвестные находятся из канонических урав-
нений метода сил [18].
а) б)
Рис. 1.38. Варианты расчётных схем подпрессовочного устройства
Θ
0
Θ
0
p
C
N
A
R
1
r
EJ
δ
ϕ
y
0
x
1
A
x
2
c
c
Θ
0
Θ
0
p
C
N
A
R
1
r
EJ
δ
ϕ
h
y
0
x
1
EJ
0
A
B
x
2
c
c
l
0
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 67
- 68
- 69
- 70
- 71
- …
- следующая ›
- последняя »
