ВУЗ:
Составители:
85
1
3
5
°
F
Б Б
2 3
7 6 5
4
1
8
Рис. 2.6. Нижний затвор
В процессе изготовления резиновой смеси на стенки камеры сме-
сителя 8 и, в частности, на поверхность запорной плиты давление
в серповидном зазоре при вращении роторов 1 может достигать до
p
max
= 4 МПа. Это обстоятельство предъявляет повышенные требова-
ния к расчёту на прочность и жёсткость нижнего затвора, подвержен-
ного действию усилия F, величина которого определяется как произ-
ведение давления p
max
на площадь поперечного сечения запорной пли-
ты Б–Б (рис. 1):
F = p
max
A
0
, (2.13)
где A
0
– площадь поперечного сечения запорной плиты плоскостью Б–Б,
определяется по формуле А = аb, мм
2
. Здесь а и b размеры разгрузоч-
ного окна в плане; p
max
– максимальное давление резиновой смеси на
поверхности запорной плиты в серповидном зазоре, определяется по
формуле [2]:
(
)
nnn
p
nn
hNRmp
0max
303 π=
, (2.14)
где m и n – реологические константы резиновой смеси [1]; R
n
– радиус
смесительной камеры; N
р
– частота вращения ротора смесителя;
h
0
– минимальный зазор образованный площадкой гребня и стенкой
камеры.
Существующая в настоящее время конструкция нижнего затвора,
на наш взгляд, выполнена без должного конструктивного и прочност-
ного анализа. Некоторые несущие элементы конструкции имеют чрез-
мерно завышенную массу, причём приблизительные методы расчёта
не дают возможности вычислить концентрацию напряжений в зоне
отверстий и определить радиусы перехода в местах сопряжений крон-
штейна с опорной плитой.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 83
- 84
- 85
- 86
- 87
- …
- следующая ›
- последняя »
