Инженерная оптимизация оборудования для переработки полимерных материалов. Клинков А.С - 92 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

92
ную с другой в месте контакта с опорой, распределённой по длине В
2
,
распределённой нагрузкой
[ ]
H/м
2
2
B
R
p
D
=
, где R
D
– реакция в шарнире
D (R
D
= R
A
). Расчётная схема плиты приведена на рис. 2.10.
Напряжения в клине определяются методом теории упругости и
имеют вид [23]:
[ ]
+ϕϕ−ϕ
+α−−
−
+
ϕ−α
−
+
ϕ+α
−=τ
+
ϕα−ϕ
+
+
ϕ−ϕ
−
+
α+ϕ
−=σ
+
ϕα−ϕ
+
+
ϕ−ϕ
−
+
ϕ+ϕ
−=σ
.
)()2cos22(sin
)(2cos
)(
2sin2
2
)(
2sin2
2
;
)(
2
2cos22sin
2
)(
2sin2
2
)(
2sin2
2
;
)(
2
2cos2sin
2
)(
2sin2
2
)(
2sin2
2
222
2222
222
2
2
222
2
1
322
3
222
3
2
222
2
1
222222
2
2
22
3
1
yx
yxyxM
yx
xyp
yx
yxp
yx
xyM
yx
yp
yx
xyp
yx
xyM
yx
yxp
yx
xp
xy
y
x
Здесь φ – угол при вершине клина;
ϕ= tg
21
PP
;
2
ctg
2
*
1
*
2
l
P
l
PM +ϕ=
;
*
l
– толщина свободной кромки клина; х, у – координаты точки К
1
(х
1
, у
1
),
где определяются напряжения.
Наибольшие по абсолютной величине напряжения (сжимающие)
будут в точке К
0
с координатами
;
2
2
0
H
X
К
=
)(
20
0
baY
К
+−=
.
Эквивалентные напряжения по IV гипотезе прочности вычисляют
по формуле
,
31
2
2
2
1
σσ−σ+σ=σ
IV
(2.26)
где
.
22
2
2
3,1
xy
yxyx
τ+
σ+σ
±
σ+σ
=σ
Н
2
ϕ
°
ϕ
°
D
l*
К
0
l
2
a
0
Р
1
х
Р
2
у
О
М
L
ϕ
°
p
1
cosϕ
p
1
= p
2
tgϕ
К
1
σ
у
σ
х
τ
ху
Рис. 2.10. Расчётная схема запорной плиты (клина)

Страницы