ВУЗ:
Составители:
96
отстоят друг от друга на значительном расстоянии, что вызывает воз-
никновение большого крутящего момента от силы F относительно
центра изгиба, приводящего к резкому увеличению прогиба на краю
опоры в точке К. Поэтому при проектировании подобного типа конст-
рукций необходимо стремиться к уменьшению расстояния е
0
.
Для подтверждения приведённой инженерной методики расчёта
нижнего затвора было проведено исследование НДС методом конеч-
ных элементов (МКЭ) [24]. За расчётную схему принята реальная кон-
струкция нижнего затвора, состоящая из опоры, шарнирно-
закреплённой с валом и клиновидной прямоугольной в плане плиты,
закреплённой в направляющей раме и поддерживающей опору. На-
грузка в виде распределённого равномерного давления р = 4,0 МПа
действует на верхнюю часть опоры нижнего затвора по площадке раз-
мером
)мм(800300×=×ba
(рис. 2.11).
Результаты расчёта по максимальным расчётным напряжениям
по IV теории прочности и прогибам по МКЭ в наиболее опасных
точках нижнего затвора:
– для опоры
МПа;106,0МПа,189
3МКЭ
Кmax
МКЭ
max
−
⋅==σ y
C
разница
по приведённой методике для этой точки составляет соответственно
1,5 и 13%;
– для клиновидной плиты по МКЭ
;МПа110
MKЭ
ЭА
=σ
разница
составляет 4,8%;
– для кронштейна в месте сопряжения его с опорой в сечении М
напряжения по МКЭ составило
;МПа120
MKЭ
ЭМ
=σ
разница 6,25%.
b
1
h
1
b
а
0,77h
1
0
,
2
5
b
1
R
b
а
R
а) б)
Рис. 2.11. Варианты нижнего затвора:
а – существующий; б – предполагаемый
а) б)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 94
- 95
- 96
- 97
- 98
- …
- следующая ›
- последняя »
