Инженерная оптимизация смесительного и валкового оборудования. Клинков А.С - 6 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

пластинчато-стержневая система изображена на рис. 3,
а
. Распределённое по площади опоры
p
(МПа) давление
заменено погонной нагрузкой
q=F/l
1
, [Н/м], линия действия которой проходит через центр опорной площадки вдоль её
наибольшей стороны.
Формы поперечных сечений опоры и клиновидной плиты показаны на рис. 2. При этом в целях упрощения
вычисления геометрических характеристик поперечное сечение опоры (рис. 2) заменено равновеликим по площади и
габаритам приведённым сечением (рис. 3,
б
) без учёта отверстий, что практически не сказывается при вычислении
напряжений методом сопротивления материалов:
А=А
1
+А
2
+А
3
=b
1
h
1
+ b
2
h
2
+ b
3
h
3
,
где
А
– площадь сечения без учёта отверстий и углублений;
А
1
,
А
2
,
А
3
– площадь сечений отдельных элементов
опоры;
b
1
,
b
2
,
b
3
– реальные наибольшие размеры элементов опоры;
h
1
,
h
2
,
h
3
– толщины элементов опоры,
определяются без учёта отверстий и углублений.
l
2
l
n
с
0
С
R
М
В
Н
1
l
0
D
l
3
В
В
l
1
b
ВСDА
М
М
В
2
B
1
а
А
Н
2
р
[Па]
Опора
КронштейнПлита клиновая
Силовая
линия
(ц.т.)
Рис. 2. Нагружение верхней платформы нижнего затвора
C(х
c
,у
с
)
h
1
α
0
х
с
у
с
х
у
цт
h
3
b
3
О
b
3
b
6
h
2
b
2
D
ц.и.
b
5
b
1
у
0
b
4
F
l
0
С
J
1
J
1
Е Е
D
q
e
0
l
2
h
l
3
l
с
0
А
М
А
R
А
J
0
=
К
J J
R
В
R
В
В В
l
1/2
l
1/2
М
J
0
=
М
В В
Е Е
М М
А
М
А
М
Е
М
Е
М
max
М
С
М
М
М
М
D
М
'
С
К
Э
"
М
u
","
М
kp
"
В В
А
М
А
М
Е
М
М
D
М
'
С
R
В
R
В
+
-
М
С
М
крс
1
Э
"
М
u
", "М
кр
"
М
Е
М
Е
Е
Е
М
Е
-q
2
(l
0
-c
0
)
М
Е
-q
2
(l
0
-c
0
)
С
С
а)
б)
в)
г)
J
0
=
J
0
=
l
1
l
1
Рис. 3. Расчётная схема нижнего затвора
Для сечения рис. 3,
б
имеем следующие выражения его геометрических характеристик.
Координаты центра тяжести относительно случайных осей
x
0
,
y
0
:
;
321
332211
AAA
xAxAxA
x
c
++
++
= ,
321
332211
AAA
yAyAyA
y
c
++
++
=
(3)
Момент инерции относительно осей
x
с
,
y
с
:
;
3
2
30
2
2
2
221
2
11
AaJAaJAaJJ
xxxxc
+++++=

Страницы