Детали и узлы летательных аппаратов и технологической оснастки. Корсакова Т.В - 43 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

42
Продолжение приложения 4
– радиальная
F
r
= F
t
· tgα / cosβ , (4.21)
где α – угол профиля зуба (α = 20 °, tgα = tg20 ° = 0,364), град.; β – угол
зацепления, град.
F
r
= 7691,05 · 0,364 / cos11,6465 ° = 2858,39 Н;
– осевая
F
a
= F
t
· tgβ (4.22)
F
a
= 7691,05 · tg11,6465 ° = 1585,25 Н.
Для проверки зубьев колес по напряжениям изгиба определим значение
изгибающего напряжения:
σ
F2
= Y
F2
Y
β
(F
t
/b
2
m) K
Fα
K
Fβ
К
FV
≤ [σ
F2
] и (4.23)
σ
F1
= σ
F2
Y
F1
/ Y
F2
≤ [σ
F1
]
,
(4.24)
где m – модуль зацепления, мм; b
2
– ширина зубчатого венца колеса, мм;
F
t
– окружная сила в зацеплении, Н; K
Fα
– коэффициент, учитывающий
распределение нагрузки между зубьями (для косозубых K
Fa
зависит от степени
точности передачи); K
Fβ
– коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба
(для прирабатывающих зубьев колес K
Fβ
= 1); К
FV
– коэффициент динамической
нагрузки, зависящий сот окружной скорости колес и степени точности передачи;
Y
F1
и Y
F2
– коэффициенты формы зуба шестерни и колеса; Y
β
– коэффициент,
учитывающий наклон зуба.
Окружная скорость колеса
V = π d
2
n
4
/ 60000 = 3,14 · 272?613 · 60,5 / 60000 = 0,863 м/c. (4.25)
Степень точности равна 9 [1, табл. 2.4], K
Fa
= 1.
Коэффициент
Y
β
= 1 – β ° / 140 = 1 – 11,6465 / 140 = 0,917. (4.26)
Так как
ϑ
< 15 м/c, то при втором варианте термообработки коэффициенты
К
Fβ
= 1 и К
FV
= 1,2.
Эквивалентное число зубьев
z
v
= z / cos
3
β (4.27)
z
v
1
= 22 / cos
3
11,6465 = 23,42; z
v2
= 89/cos
3
11,6465 = 94,7
Y
F1
= 3,92; Y
F2
= 3,61 [1, табл. 2.8].
Расчетные напряжения изгиба в зубьях колес будут следующими:
σ
F2
= Y
F2
Y
β
(F
t
/b
2
m) K
Fα
K
Fβ
К
FV
=
= 10,917 ·1 · 1,2 · 3,61 · 7691,05 / (56 · 3) = 181,86 Н/мм
2
.
181,86 < 1,1 · [σ
F2
]
181,86 < 339,43.

Страницы