Составители:
Рубрика:
∑
ϕ
ω
+
=
δδ
k
kBkk
)cos()( -tBBtb ;
∑
ϕω
+
=
k
kAkk
)-cos()( tAAta ,
(89)
где ω
k
– частота k-й гармоники выпрямленного тока или напряжения.
Эта система полей и токов создаёт радиальные p
r
и тангенциальные p
τ
силы
p
r
= b
2
(t)/(2µ
0
), p
τ
= b(t)a(t). (90)
Наиболее сильно проявляют себя тангенциальные силы, которые вызыва-
ют крутильные колебания корпуса вокруг оси машины.
Крутильный момент, вызванный k-й гармоникой выпрямленного тока оп-
ределяется по формулам
M
кр
= 2pb
p
l
t
R
a
A
k
cos(ω
k
t – φ
kA
) или
ном
ном
k
кр
M
I
I
M = , (91)
где R
a
– радиус якоря; М
ном
– номинальный момент машины; I
k
/I
ном
– отноше-
ние тока k-й гармоники к номинальному току якоря.
3.4. Влияние нагрузки и некоторых технологических факторов
на вибрацию и шум машин постоянного тока
3.4.1. Некомпенсированные машины.
Реакция якоря приводит к искаже-нию магнитного поля в воздушном зазоре,
вследствие чего индукция с одной стороны полюсного башмака становится
больше, чем с другой.
Пазовые гармоники обмотки якоря сдвинуты на 90º относительно пазовых
гармоник поля возбуждения. В связи с этим вибрацию ярма при нагрузке
можно представить в виде двух одинаковых волн деформаций
, сдвинутых
друг относительно друга на угол 90º, одна изкоторых создана полем возбуж-
дения, а другая – полем реакции якоря.
Электромагнитные возбуждающие силы в машинах постоянного тока при
их работе под нагрузкой при нескошенных пазах в якоре, без учёта насыще-
ния стали и ступенчатости кривой поля реакции якоря могут быть рассчита-
ны по
следующим формулам [5]
)()(80
2
м
2
p
2
r
αχ+αε=
δ
ffBp ; (92)
)()(40
2
p
2
м
2
r
αχ+αε=
δ
ffBM , (93)
где p
r
и M
r
– радиальная сила и изгибающий момент соответственно; χ =
Ab
p
·10
–4
/(1,6δB
δ
); A – линейная токовая нагрузка якоря, А/см.
Наиболее сильные тангенциальные силы, под действием которых ста-
нина подвергается изгибным и крутильным колебаниям, рассчитываются
по формуле
59
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 31
- 32
- 33
- 34
- 35
- …
- следующая ›
- последняя »
